Возрастанием количества

Кроме того, ускорение затвердевания расплава при наложении давления можно объяснить некоторым возрастанием коэффициента теплопроводности и плотности материала заготовки.

По мере увеличения длины трещины и интенсивности напряженного состояния в связи с возрастанием коэффициента интенсивности напряжения происходит уменьшение числа мезотуннелей и упорядоченное чередование процессов разрушения материала в мезотуннелях и перемычках между ними. Фактически рассматриваемая ситуация отвечает каскаду событий, образующих хорошо известное дерево Келли (рис. 3.36). Это еще одно свидетельство того, что распространение усталостных трещин имеет все признаки последовательности самоорганизующихся процессов разрушения, которые присущи эволюции открытых систем, находящихся вдали от положения равновесия.

Рис. 3.37. Диаграмма последовательных бифуркаций, возникающих в процессе роста усталостной трещины при возрастании скорости роста трещины da/dN в связи с возрастанием коэффициента интенсивности напряжения .Kj

ние в соответствии с возрастанием коэффициента интенсивности напряжения (рис. 8.6). Уменьшение минимального уровня напряжения не вызывает пластического затупления вершины трещины, но также сопровождается первоначальным увеличением шага усталостных бороздок с последующим его уменьшением до некоторой величины, соответствующей новому уровню эквивалентного коэффициента интенсивности напряжения (см. рис. 8.6).

жения ранее не рассматривался. Однако при одноосном растяжении и чистом сдвиге он был предметом широкого изучения как теоретического, так и экспериментального. Несмотря на разницу в напряженном состоянии, были обнаружены некоторые общие черты в зарождении пустот при наличии включений при трении и при указанных видах нагружения. Это обусловило [146] развитие работ в этом направлении. Экспериментальные результаты показывают, что образование пустот происходит или путем разрыва по границе раздела частица — матрица, или путем разрушения частиц. Разрыв по границе чаще встречается при наличии равноосных частиц, а разрушение в большей степени свойственно частицам удлиненной формы. В работе [146] рассматриваются только равноосные частицы. Предварительно дается обзор литературы по этому вопросу. Отмечается, что для анализа механизма образования пустот по границе раздела частица — матрица обычно используются три критерия: энергетический, локального напряжения и локальной деформации. Авторы использовали критерий локальных напряжений, при этом в зависимости от размера частиц (меньших и больших 1 мкм) были применены два метода анализа растягивающих напряжений на границе раздела. Перед анализом процесса образования пор авторы рассмотрели напряженное состояние под поверхностью трения и показали, что с увеличением коэффициента трения максимум напряжений выходит на поверхность. Аналогичные результаты о перемещении зоны максимальных напряжений в зависимости от коэффициента трения были получены ранее в [23]. Однако, по мнению авторов [146], образованию пор на поверхности препятствуют большие гидростатические давления, существующие непосредственно под контактом. В результате поры образуются на такой глубине, где гидростатические давления недостаточны, чтобы препятствовать их образованию, а пластическая деформация, напротив, еще достаточна, чтобы способствовать этому процессу. Глубина, на которой образуются поры, зависит от коэффициента трения, нормальной нагрузки и числа проходов. Зарождение пор возможно уже после 1—10 проходов индентора. С возрастанием коэффициента трения и нагрузки глубина образования пор увеличивается. Поры будут образовываться в том случае, когда растягивающее напряжение на границе раздела частица — матрица достигнет прочности связи между ними. Следовательно, образование пор может быть замедлено увеличением прочности связи частица — матрица. Это возможно путем введения небольших добавок, повышающих вязкость матрицы.

Однако в инженерной практике замечено, что увеличение замыкающей силы FX не сопровождается пропорциональным возрастанием коэффициента запаса ?. В некоторых случаях увеличение этой силы не только не устраняет имевшие место нарушения кинематической связи, но и приводит к дальнейшему ухудшению работы механизма [17, 18].

статочно точно на основании испытаний десяти—пятнадцати образцов (рис. 1.12). С возрастанием коэффициента симметрии цикла не только увеличивается предел выносливости, отмеченный на рисунке горизонтальной штриховой линией, но также возрастает число циклов, при котором кривая усталости выходит на этот предел.

Данную методику можно применять и для испытаний со смазкой (в тонком слое) как при комнатной, так и при повышенных температурах. Интересно отметить, что при испытаниях синтетической смазки, не окисляющейся интенсивно при нагревании на воздухе, наблюдается потеря смазкой смазочной способности при достижении «критической температуры» по Р. М. Матвеевскому и М. М. Хрущеву (14], [15], что сопровождается резким возрастанием коэффициента трения (рис. 7). При испытании обычного минерального масла (МС-20) критическая температура смазки не достигалась (рис. 8), так как в результате интенсивного окисления масла при нагревании в тонком слое образовывалось,

Профилирование окон, улучшая характеристики системы, не устраняет полностью недостатка, связанного с возрастанием коэффициента усиления по скорости при увеличении нагрузки.

эффициента усиления каскадов, она уменьшается с возрастанием коэффициента передачи и понижением коэффициента обратной дополнительной связи по скорости. Однако уменьшение Ьу « увеличение /г, ухудшает переходный процесс, поскольку из условия

5. В пределах применимости (31), (33) средняя скорость убывает при неизменных параметрах А, со, а, р, /Л, f, А с увеличением коэффициента восстановления R. В тех же пределах с возрастанием коэффициента мгновенного трения А при неизменных параметрах А, со, а, р, /а, /, R средняя скорость увеличивается при положительных углах а и уменьшается при отрицательных.

Влияние среднего напряжения увеличивается с повышением прочности материалов (сталей и алюминиевых сплавов). В целом для большинства материалов имеет место увеличение скорости роста трещины с возрастанием коэффициента асимметрии цикла при /Cimax =? Ф const. Следует иметь в виду, что если результаты представляются в координатах daldn — А/С, то на участке / в области малых значений А/( влияние R существенно и оно менее существенно на участке // диаграммы. Если диаграмму роста усталостных трещин строить в координатах daldn. — /Cimax» то асимметрия нагружения оказывает наибольшее влияние при больших скоростях роста трещин на участках // и ///.

В основе определения скорости коррозии новым струйно-зонным методом лежит линейная зависимость между увеличением площади отверстия и возрастанием количества протекающей через него жидкости. Предлагаемый метод дает возможность: 126

Третья стадия ползучести при испытании образцов из перлитных теплоустойчивых сталей состоит из двух фаз: фазы перехода от второй к третьей стадии и критической фазы. В течение первой переходной фазы число пор размером свыше 1 мкм сохраняется низким. Переход к критической фазе характеризуется возрастанием количества обособленных пор.

При амплитуде деформации еа = 3 • 10~3 измеряли изменение электрического сопротивления в процессе одного цикла деформации между начинающимися стабилизацией напряжения (N ?» 200) и насыщением избыточного электрического сопротивления (./V s» 1000) (рис. 2, а). Начиная с малого количества циклов, кривые сопротивления при гр = 0 показывали для обоих полуциклов одинаковое добавочное сопротивление (первый тип кривой). С возрастанием количества циклов точка одинакового добавочного сопротивления передвигается в направлении ера. При N г» 500 имеется максимальная разность сопротивления при ер = 0 между обоими полуциклами

Особенно велика разница в свойствах стали в продольном и поперечном направлениях с возрастанием количества неметаллических включений. Увеличение количества включений в конструкционной углеродистой стали всего на один балл снижает поперечное сжатие на 10%. Анизотропия свойств кованой стали является следствием вытянутости неметаллических включений и структурной полосчатости, обусловленной дендритной ликвацией литой стали.

электрическом поле, в связи с резким возрастанием количества выделяемого тепла, снижение пробивной напряженности стекла также обусловлено процессом теплового пробоя (особенно при увеличении толщины изделия), который развивается в результате прогрессивного роста электропроводности стекла при высоких температурах. Поэтому стекло с низкими значениями электропроводности и диэлектрических потерь и высокой термостойкостью (кварцевое, «пирекс», алюмоборосиликатные, малощелочное 13в) мало склонно к тепловому пробою и обладает соответственно высокой диэлектрической прочностью. Внутренние неоднородности и поверхностные дефекты стекла значительно снижают его пробивную напряженность.

При увеличении содержания углерода (рис. 26, а) относительная износостойкость монотонно повышается, при этом более резко повышается твердость наплавленного металла, особенно при содержании более 2,5<)/01 С. Увеличение износостойкости и твердости они связывают с возрастанием количества карбидной эвтектики. Хром оказывает аналогичное влияние (рис. 26, б). Наплавленные

Удельный вес стеклопластика изменяется соответственно доле стекловолокна в материале. Так, с возрастанием количества стекловолокна от 30 до 60% удельный вес материала увеличивается на 0,3 г/см3. Химический состав стекла, также как и смолы, на удельный вес материала влияет незначительно. Так, например:

Если количество сконденсированного пара очень мало (у ~> 0), то Y ->• 1- В пределе при положительном знаке у корня получим обычное решение для римановского скачка уплотнения (КгК2 = 1). С возрастанием количества сконденсировавшегося пара увеличивается критическая скорость ак2. а величина у уменьшается.

Последнее физическое явление было экспериментально исследовано Н. Ф. Дергачевым [Л. 12], который показал, что практически при каждом таком соударении крупные частицы отскакивают и возвращаются в газовый поток. Поэтому в тех случаях, когда пылинки при столкновении с каплей не погружаются в жидкость, а лишь закрепляются на ее поверхности, коэффициент осаждения э должен уменьшаться с возрастанием количества закрепившихся частиц согласно уравнению

Сыпучесть тодлива ухудшается с увеличением его влажности, что обусловлено возрастанием количества механически удерживаемой влаги. Полная потеря сыпучести наступает при влажности, превышающей так называемую предельную влажность (табл. 8-16); величина ее зависит от гранулометрического состава топлива, снижаясь с уменьшением его крупности. В зимнее время сыпучесть топлива более резко ухудшается или часто полностью теряется из-за смерзания влаги, которая начинается при влажности топлива, превышающей величину «есмерзаю-щейся, так называемой безопасной влажности (табл. 8-16).

На рис. 5 показана зависимость твердости образцов из стали XI7, предварительно отожженных при 730 °С в течение 1 ч, а затем охлажденных на воздухе, от содержания в ней С и режимов термообработки. Видно, что наибольшая твердость достигается после закалки с 1000 °С (при 0,035 % С НВ 180, а при 0,08 % С НВ 250). При увеличении температуры закалки твердость стали снижается. Последнее, как следует из диаграммы состояния сплавов системы Fe-Cr-C (см. рис.1), связано со значительным возрастанием количества феррита в структуре.