Возрастанием температуры

С возрастанием содержания никеля увеличивается область существования у-фазы, аустенитная структура делается устойчивой при достаточном содержании никеля уже при низких температурах. Повышение содержания хрома, наоборот, уменьшает область существования у-фазы. Для получения стали аустенит-ного класса в системе Fe — Сг —Ni, как это видно из диаграммы па рис. 160, достаточно добавки 8% Ni при содержании хрома 18%.

Скорость коррозии в кислотах зависит и от состава, и от структуры стали и увеличивается с возрастанием содержания как углерода, так и азота. Степень увеличения зависит главным образом от предшествующей термической обработки (см. разд. 6.2.4), и она больше для нагартованной стали (см. рис. 7.3). Для исследования влияния малых добавок легирующих элементов на коррозию промышленной углеродистой и низколегированных сталей в 0,1 н. H2SO4 при 30 °С были использованы статистические методы [33]. Для изученных сталей скорость коррозии увеличи-

Так, величина показателя п уменьшается с возрастанием содержания связки; значение п для сплава ВК6 с 6 % кобальта выше, чем для сплава ВК20 с 20 % кобальта. У более хрупких твердых сплавов (Ti, Mo) С — Ni с большим рассеянием значений прочности величина п ниже, чем у сплавов WC — Со.

Важными примесями внедрения в стали являются углерод и азот, .причем их влияние, как правило, оказывается предсказуемым [20]. В исчерпывающих исследованиях роли легирующих примесей в охрупчивании высокопрочных сталей 21-23 было установлено, что возрастание содержания углерода от 0,15 до 0,55% в стали 4340 существенно уменьшает значение AjKp, но только в условиях разомкнутой цепи. При катодной и анодной поляризации влияния содержания углерода на /акр не обнаружено [22]. Данные для разомкнутой цепи представлены на рис. 6. Следует отметить не совсем понятное возрастание KiKp при концентрации углерода свыше 0,4% [21]. Для объяснения такого поведения было высказано предположение, что с возрастанием содержания углерода условия у вершины трещины изменяются от анодных к катодным [15, 23]. Отрицательное влияние углерода (и азота) было обнаружено также в других работах [19, 34, 35], хотя по некоторым данным углерод способен повышать стойкость против КР мартенситно-старею-щих сталей, содержащих 18% Ni [13].

Как уже отмечалось в обзорах [66, 68], концентрации углерода свыше 0,1% значительно повышают стойкость против КР. В то же время рост концентрации углерода в интервале 0,001—0,005% оказывает вредное воздействие. Высказывались предположения, что последний эффект обусловлен на столько индивидуальными свойствами углерода, сколько его взаимодействием с другими меж-узельными примесями, такими как азот [85]. Так или иначе, но при содержании ~0,06% С имеет место минимум стойкости против КР. Хорошо известно, что с возрастанием содержания углерода ускоряется сенсибилизация сталей при определенных термообработках, усиливающая в свою очередь межкристаллитную коррозию. Однако, вопреки распространенному мнению, способность к сенсибилизации (и к межкристаллитной коррозии вообще) не всегда коррелирует с восприимчивостью к КР [66] или водородному охрупчи-ванию [68, 74]. Ниже будет показана на примерах сплавов и других систем, что отклонения от подобной взаимосвязи встреча-

туры закалки. Увеличивающаяся способность стали к сохране* нию 7 -фазы в шлифуемом слое с повышением температуры закалки также связана с возрастанием содержания углерода в нагретом аустените.

При легировании монокарбида урана монокарбидом циркония все нежелательные превращения UC в присутствии небольшого избытка С подавляются. Кроме того, в твердых растворах (U, Zr)C с увеличением содержания ZrC в сплаве диффузион-,ная подвижность урана и углерода уменьшается, а энергия активации диффузии увеличивается (табл. 6.2—6.4) [43]. Из-таблиц следует, что с возрастанием содержания ZrC в UC совместимость сплавов с графитом и тугоплавкими металлами, должна повышаться.

Количество стекловолокна в материале также существенно влияет на его прочностные показатели. Прочность на растяжение, сжатие и изгиб, а также ударная вязкость увеличиваются с возрастанием содержания стекловолокна до определенного предела, превышение которого резко снижает эти показатели. Оптимальное содержание его определяется типом армирующего материала. Установлено, что для прочности на растяжение, сжатие, изгиб, и удар существуют различные пределы оптимального содержания стекловолокна. Эти пределы снижаются с увеличением веса ткани одного типа переплетения. Величина оптимального значения не зависит от собственной прочности применяемой смолы.

Легированные конструкционные стали Удовлетворительная для низколегированных сталей. С возрастанием содержания углерода снижается. При 0,25% С и повышенном содержании Мп, Сг, Ni, Mo, W появляются трещины. Повышение содержания Si, Cr, V, W, А1 затрудняет сварку, снижает пластичность металла шва Для повышения качества сварных швов применяются различные технологические мероприятия: предварительный нагрев, специальная разделка кромок, порядок наложения швов, подбор присадочного материала и флюсов

с 1, 4, 6, 10 и 16% ДВБ. /Ср для платины увеличивается с возрастанием содержания ДВБ при сорбции из разбавленных растворов соляной кислоты (4-н.). Влияние степени поперечной связанности на увеличение сорбции комплексных анионов платины, очевидно, объясняется тем, что с ростом сшивки уменьшается набухание ионитов и, соответственно, увеличивается эффективная концентрация ионогенных групп в зерне смолы. Некоторая необратимость обмена платины (процессов сорбции и десорбции) вызывается диффузионными затруднениями. Анионы платины в основном сорбируются в местах нахождения зерен смолы с наибольшей плотностью ионогенных групп. Кроме того, стягивание полимерных цепей ионита вызывается самим эффектом сорбции многозарядных ионов платины и высокой концентрацией

Упрочняющая термическая обработка (закалка с последующим искусственным старением или отпуском), применяемая для (а+Р)- и псевдо-р-сплавов. Если концентрация р-стабилизаторов в двухфазных сплавах меньше с\ , то при закалке из температурной области существования Р-фазы они претерпевают (в интервале температур Мн и Мк) мартенситное превращение с образованием се'- и а"- фаз (пересыщенных твердых растворов замещения легирующих элементов в а-титане соответственно с гексагональной и ромбической решетками). При этом в сплавах концентрационного интервала с,'с, фиксируется а"- фаза, а при меньшем содержании Р-стабилизаторов — а'- фаза. Приведенная на рис. 8.5 диаграмма позволяет проанализировать структурные превращения, протекающие при отжиге и закалке титановых сплавов с возрастанием содержания легирующих элементов — Р-стабилизаторов. Точка са — предельная концентрация р-стабшшзатора в а-твердом растворе, ср — минимальная концентрация в титане р-стабилизато-ра, обеспечивающая существование устойчивого во всем интервале темпе-

ной режима истечения жидкостного охладителя режимом истечения перегретого пара. При высоких тепловых нагрузках это приводит к прогару пористой стенки, при умеренных — сопровождается значительным возрастанием температуры внешней поверхности и последующим колебательным характером процесса.

1. Повышение температуры (возрастает /0). Для металлов, корродирующих с выделением водорода, уменьшение водородного перенапряжения является одним из факторов, объясняющих увеличение коррозии с возрастанием температуры.

Скорость роста как тонких, так и толстых пленок увеличивается с возрастанием температуры согласно известному уравнению Аррениуса:

увеличением коэффициента трения; возрастанием температуры в зоне контакта; изменением характера взаимодействия гликронеровностей в зоне контакта;

Полиморфизм железа впервые был открыт в 1868 г. великим русским ученым-металлургом Д. К. Черновым. Устойчивой модификацией является та форма вещества, которая при данных температурных условиях обладает меньшей свободной энергией. Предполагается, что устойчивая кристаллическая модификация имеет наименьшую теплоемкость, поскольку межатомные связи в этом случае наиболее прочны. Поэтому свободная энергия стабильной модификации уменьшается с возрастанием температуры менее быстро, чем свободная энергия модификации с наибольшей удельной теплоемкостью (рис, 33).

Результаты измерения температурного поля по длине трубы для одного из завихрителей_п6казаны на рис. 7.11. Из рисунка видно, что в начале трубы (х= 1) сохраняется ядро с постоянной температурой, в котором Т0 —. Твх, но при больших значениях температурное поле изменяется: за пределами пристенной области зависимость Т = f (r ) имеет линейный характер с возрастанием температуры по радиусу. Такой характер радиального распределения температуры обусловлен тем, что это распределе-

Титан относится к парамагнитным металлам, магнитная восприимчивость его, по данным различных авторов, составляет при 20°С 3,2 • 1СГ6 см3/г. Она повышается с возрастанием температуры от -200 до +800°С по линейному закону. Температурный коэффициент в этом интервале составляет 0,0012-10"6 см3/(г-°С). В области а-»(3-превращения наблюдается резкое возрастание восприимчивости. Так же, как и другие физические характеристики, магнитная восприимчивость титана зависит от кристаллографической направленности. Максимум удельной магнитной восприимчивости наблюдается вдоль плоскости призмы параллельно оси с кристаллической решетки, минимум-параллельно плоскости базиса. Легирование а-фазы приводит, как правило, к снижению удельной магнитной восприимчивости. Однако температурная зависимость магнитной восприимчивости в этом случае может отклоняться от линейной. По величине этого отклонения и температурному интервалу, в котором оно происходит, можно судить об образовании интерметаллических соединений или их предвыделений.

Область III вязкого разрушения отвечает независимому от температуры поведению материала, пока с ростом температуры не происходит деградация его свойств. Ведущий механизм вязкого разрушения в виде порообразования, приводящий к последующему формированию ямочного рельефа излома, остается неизменным в связи с возрастанием температуры. Поэтому в области III можно наблюдать однотипный рельеф излома как в случае влияния температуры на вязкость разрушения материала, так и при отсутствии такового.

растяжение были выполнены для получения температурной зависимости вязкости разрушения [97]. Длина выращенных усталостных трещин равнялась толщине испытываемых пластин. Для анализа получаемых результатов опыта была использована корректировка на величину радиуса зоны пластической деформации в виде rh = (1/6п)(/С1С/а0,2)2. Было показано, что вязко-хрупкий переход и вязкость разрушения в области ямочного рельефа существенно зависят от геометрии образца. Вязкость разрушения при полностью ямочном рельефе излома монотонно убывает с возрастанием температуры.

Высокочастотное нагружение сталей не изменяет выявленной закономерности возрастания скорости роста трещин с возрастанием температуры испытания [35]. Испытания двух марок сталей 0,07 %С-0,07 %Сг-0,27Мп и 0,14 %С-2,26 %Сг-0,58 %Мп-0,93 %Мо при частоте 22 кГц в диапазоне температур от 20 до 500 °С показали следующее. В интервале скоростей от 3-10~10 до 3-10~8 м/цикл кинетические кривые смещаются практически эквидистантно, что выражено в монотонном возрастании коэффициента пропорциональности Ср при возрастании температуры, а показатель степени в формуле Париса пгр либо слабо изменялся, либо изменялся немонотонно, оставаясь в среднем равным около 4 (рис. 7.10).

ЧНМХ в различных средах в зависимости от температуры [170]. При трении в воздушной среде с возрастанием температуры коэффициент трения падает, а затем при нагреве до 400—500° С начинает постепенно повышаться. При трении в нейтральной среде (гелий) зависимость коэффициента трения от температуры имеет совсем другой характер. Вначале коэффициент трения несколько возрастает, а при нагреве среды до 100—150° С резко уменьшается. С увеличением скорости движения температура во время испытаний не превышала 300° С, хотя при испытаниях на воздухе при той же скорости она возрастала свыше 1000° С. Такой характер изменения коэффициента трения в нейтральной среде объясняется тем, что в этом случае не происходит химических реакций — выгорания горючих составляющих материала (смолы). При этом не создается промежуточный слой с положительным градиентом механических свойств и не наблюдается повышения коэффициента трения при высоких температурах, обусловленного изменением состава пластмассы. Вследствие отсутствия окисной пленки на поверхности 'трения не происходит и дальнейшего снижения коэффициента трения. Износ обоих элементов пары в этом случае