Возрастанию коэффициента

По мере повышения температуры Сг.„ будет возрастать вплоть до достижения Сг.р Интенсивность изменений Сг.„и степень приближения ее к Сг.р будут тем больше, чем больше коэффициент диффузии растворенного элемента и чем меньше скорости нагрева и охлаждения. При дальнейшем возрастании температуры Сг.н будет снижаться, согласуясь с зависимостью изменения СГ.Р от температуры (рис. 13.15,а). Начнется процесс «рассасывания» сегрегата на границах, т. е. гомогенизация помимо внутренних объемов зерна распространится на приграничные области. При охлаждении процесс развивается в сторону повышения Сг.„ до достижения Сг.р (рис. 13.15,6). При нагреве свыше температуры неравновесного солидуса Гс.н происходит оплавление приграничных участков зерен. При этом границы зерен как поверхности раздела исчезают. Более высокая растворимость легирующих элементов и примесей в жидком металле обусловливает насыщение ими оплавленных участков в результате направленной диффузии из твердой в жидкую фазу до концентрации С0.г- Степени МХН в данном случае соизмеримы с МХН в литом металле. Рассмотренный случай перераспределения примесей характерен для непосредственно примыкающего к линии сплавления участка ОШЗ сварных соединений, нагреваемого выше Гс.н-

Принцип испытаний основан на том, что скорость химических реакций с участием органических веществ при возрастании температуры на 10°С увеличивается примерно в два раза.

где Рр — средний коэффициент объемного сжатия в интервале давлений Др = Ра — Pi! Vi — объем жидкости при первоначальном давлении pj. Увеличение объема жидкости при возрастании температуры на величину Д?

частиц в твердом теле ангармоничны, т. е. отклонения частицы от равновесного положения, отвечающего расстоянию г0, вправо и влево неодинаковы; вправо частицы отклоняются сильнее, чем влево, поскольку силы притяжения растут медленнее, чем силы отталкивания. Поэтому при возрастании температуры среднее расстояние между центрами соседних атомов должно увеличиваться, что и определяет тепловое расширение.

где Рр — .средний коэффициент объемного сжатия в интервале давлений Ар = pa— Pit Vi — объем жидкости при первоначальном давлении рх. Увеличение объема жидкости при возрастании температуры на величину Д^

Температурная зависимость вязкости разрушения аналогична зависимости ударной вязкости материала от температуры (рис. 2.1). В области вязкого разрушения в определенном интервале температур имеет место сохранение неизменной величины вязкости разрушения при возрастании температуры [93].

Развитие разрушения в условиях агрессивного воздействия окружающей среды приводит к подавлению процессов пластической деформации и при достижении определенной интенсивности дест-руктирующей среды вызывает реакцию материала, совершенно меняющую способность материала реализовывать механизмы разрушения по отношению к умеренным условиям воздействия. При возрастании температуры материал разупрочняется и теряет свою межзеренную прочность, что приводит к межзеренной ползучести — разрушение от внутризеренного становится межзеренным.

Исследование размеров циклической зоны в титановом сплаве Ti-6Al-4Al при частоте нагру-жения 30 и 50Гц показали, что СС2 равняется (0,04-0,05) и 0,025 соответственно [44]. Если величину 1/2 л уменьшить в три раза, то приблизительно получим Яц = 0,05, что близко к одному из выявленных коэффициентов. Для алюминиевых сплавов размер циклической зоны был пропорционален 0,033 [43], а для никелевого сплава Х-750 при возрастании температуры до 700° величина Ccz = 0,1 [45]. Коэффициент пропорциональности изменяется почти в четыре раза для разных сплавов и условий нагружения.

Высокочастотное нагружение сталей не изменяет выявленной закономерности возрастания скорости роста трещин с возрастанием температуры испытания [35]. Испытания двух марок сталей 0,07 %С-0,07 %Сг-0,27Мп и 0,14 %С-2,26 %Сг-0,58 %Мп-0,93 %Мо при частоте 22 кГц в диапазоне температур от 20 до 500 °С показали следующее. В интервале скоростей от 3-10~10 до 3-10~8 м/цикл кинетические кривые смещаются практически эквидистантно, что выражено в монотонном возрастании коэффициента пропорциональности Ср при возрастании температуры, а показатель степени в формуле Париса пгр либо слабо изменялся, либо изменялся немонотонно, оставаясь в среднем равным около 4 (рис. 7.10).

2. В пределах сохранения внутризеренного механизма разрушения наблюдается эквиди^аНТНое смещение кинетических кривых в сторону снижения скорости при возрастании частоты нагружения и в сторону увеличения скорости при возрастании температуры.

Замечено, что большие нейтронные потоки не только влияют на количество накопленной энергии в графите, но также влияют на скорость, с которой она будет освобождаться при отжиге [226]. Если температура отжига увеличивается медленно, энергия, освобождаемая при возрастании температуры, может иметь несколько максимумов (рис. 4.39). При увеличении потока максимум освобождаемой энергии Вигнера сначала увеличивается, а затем уменьшается при соответствующем увеличении энергии, освобождаемой при более высоких температурах отжига (рис. 4.40).

возрастанию коэффициента тяги k. Это позволяет применять меньшие углы обхвата аг и, следовательно, осуществлять большие передаточные отношения /12 при тех же межцентровых расстояниях а. Поэтому клиноременная передача получается компактнее аналогичной плоскоременной.

Так, о степени повреждения поверхности затворов клапанов и /распределителей гидравлических систем можно -судить по возрастанию утечек, по падению давления или по возрастанию коэффициента' трения.

На рис. 124 показано изменение локальной относительной деформации е//еср по длине реперной линии образцов сплава ВТ5-1 с исходным состоянием поверхности и после поверхностного упрочнения обкаткой. Исследования показали, что у образцов с исходным состоянием поверхности наблюдается резко выраженная микронеоднородность протекания пластических деформаций (К"~0,7), связанная со структурной неоднородностью. Пики деформаций расположены, как правило, на стыке разно-ориентированных зерен а-фазы. У образцов, поверхность которых подвергали обкатке, протекание микропластических деформаций происходит значительно равномернее (К= 0,2-=-0,5). Специальные электрон-номикроскопические исследования показали, что в поверхностных слоях этих образцов наблюдается диспергированная структура с высокой плотностью дислокаций. При этом чем более эффективно образцы подвергали ППД, тем меньше была выражена микронеоднородность деформации. Последнее хорошо иллюстрирует рис. 125, на котором приведена зависимость коэффициента вариации локальных деформаций от степени средней деформации образцов с различным состоянием поверхности. Самый низкий коэффициент вариации оказался у образцов, подвергнутых обкатке с усилием на ролик 1200Н (К= 0,2). Снижение давления на ролик до 9QO Н приводит к возрастанию коэффициента вариации до К =0,5. Аналогичное значение К наблюдается у образцов после обдувки поверхности стальной дробью.

Как видно из уравнения (1.21), предельная плотность тока возрастает с увеличением концентрации вступающего в реакцию тока и температуры, что в свою очередь приводит к возрастанию коэффициента диффузии D и подвижности, а следовательно, к уменьшению толщины б диффузионного слоя.

Устранение нежелательных динамических эффектов, связанных с уменьшением низшей «собственной» частоты колебаний. Существенное уменьшение значений функции pr (t) является нежелательным по следующим причинам. Во-первых, при этом возрастает амплитуда дополнительных ускорений из-за эквивалентного скачка, что связано с увеличением коэффициента смягчения х. Во-вторых, уменьшается среднее за цикл значение «собственной» частоты, что, в свою очередь, приводит к возрастанию коэффициента накопления возмущений ц,шах. Наконец, в-третьих, при значительном перепаде функции р\ (0 возрастает вероятность резкого изменения этой функции, что приводит к дополнительному возбуждению системы (см. гл. -7).

разрушения покрытия (рис. 4, г). Уменьшение толщины покрытия и увеличение нагрузки в зоне В приводят к возрастанию коэффициента трения. Кривая зависимости / = / (Р) в общем случае представлена на рис. 4, д.

размеров, формы и свойств обрабатываемого материала заготовок; дефекты режущего инструмента в состоянии поставки на рабочие позиции автоматических линий; неудовлетворительная работа механизмов и датчиков автоматических линий. Это приводит к некоторому возрастанию коэффициента случайной убыли спиральных сверл и метчиков на этих рабочих позициях автоматических линий. Так, например, для спиральных сверл диаметром от 6 до 12 мм коэффициент случайной убыли по нормативам при работе на обычных станках К, = 1,1 ч-1,3, а на рабочих позициях автоматических линий при указанных условиях коэффициент случайной убыли спиральных сверл достигает К. = 1,4-т--н- 1,5. Соответственно, для метчиков размером диаметра от 6 до 12 мм коэффициент случайной убыли при работе на обычных станках /С = 1,2, а при работе на рабочих позициях автоматических линий при влиянии указанных факторов коэффициент случайной убыли возрастает до /( = 1,8.

Так, при х=Ь5 уменьшение п с 5 до 1 приводит к возрастанию коэффициента ослабления лучей почти в 15 раз.

т. Это естественно, так как при высоких Кс и прежней толщине газового слоя, отделяющего первый ряд частиц от стенки, частицы будут прогреваться быстрее и, чтобы соблюдать условие наступления максимума аст — отсутствие значительного повышения температуры частиц за время пребывания в первом ряду, потребуется более быстрая смена частиц (большее WH), достигаемая при больших скорости фильтрации w$ и порозности т. Благодаря одновременному возрастанию коэффициента теплопроводности газа и порозности слоя, соответствующей максимуму аст, коэффициент теплообмена, как видно из формулы (10-10), возрастает не пропорционально АС. а слабее.

[6-28] графиком а(рп), согласно которому изменение давления от 0,098 до 0,294 МПа (от 1 до 3 кгс/см2) приводит более чем к троекратному возрастанию коэффициента теплоотдачи. Такая резкая зависимость не наблюдалась ни в одной из работ и кажется физически не обоснованной. Каких-либо пояснений условий получения зависимости а(рп) _в статье не приводится. Представление в [6-28] опытных данных в виде зависимости а(рп) вряд ли является однозначным решением.

Условия ведения топочного режима при шаровых мельницах и сбросе сушильного агента в топку помимо горелок изучались применительно к работающему на антраците котлу ТП-230-2 производительностью 230 т/ч, 100 кгс/см2, оснащенному двумя мельницами производительностью по 16 т/ч. Были составлены графики, в которых на горизонтальной оси отложен коэффициент избытка воздуха на выходе из топки, а на вертикальной оси — отношение скоростей вторичного и первичного воздуха на выходе из горелок (рис. 4-15,6 и в). Принималось, что для соблюдения приемлемого топочного режима допустимо изменение этого отношения скоростей от 1,1 до 1,7. Приемлемым считался коэффициент избытка воздуха на выходе из горелок не .менее 1,00 (во избежание возрастания потери тепла от недожога топлива) и не более 1,10. Присос воздуха в топку был принят постоянным при всех изменениях нагрузки «отла и таким, какой приводит к возрастанию коэффициента избытка воздуха на 0,05 при полной «агрузке.