Вращающемся цилиндрическом

В канале обратной связи применен вращающийся трансформатор ВТХ, питание которого также осуществляется от генератора КГ. Формирование синусоидального напряжения питания вращающегося трансформатора производится с помощью делителя Д, конденсаторов триггеров ТГ1 и ТГ2, фильтра Ф. Сдвиг по фазе между после-

Принцип действия разработанных приборов аналогичен принципу действия стандартных вращающихся трансформаторов. Датчики содержат четыре фотоприемника, расположенных с относительным сдвигом в четверть шага шкалы. Каждая пара противофазных фотоприемников имитирует одну входную обмотку вращающегося трансформатора.

Особенностью цепи является то, что на входные обмотки вращающегося трансформатора с фазорасщепителя ФР подаются два импульсных сигнала с разностью фаз в четверть периода, а образование непрерывного сигнала времени осуществлено одним звеном — функциональным преобразователем ФП, структурно расположенным после датчика перемещения и формирователя ФС.

2. Подвод посредством вращающегося трансформатора (или роликов) также требует повышенного напряжения и используется поэтому на высоких частотах, однако тоже редко в связи с относительной сложностью, вращающегося трансформатора.

Коэффициент полезного действия при таком методе нагрева ниже, чем при двух первых, так как здесь к потерям в понижающем трансформаторе добавляются потери в индукторе. Однако надежность и долговечность индуктора гораздо выше, чём надежность скользящих контактов или вращающегося трансформатора. Поэтому последний способ вытеснил другие способы почти на всех установках, где вначале были использованы контактные способы подвода тока из-за их более высокого электрического к. п. д.

Техническая характеристика трубосварочного агрегата типа АШТ-60 завода „Электрик": мощность вращающегося трансформатора 70 ква; скорость сварки от 4 до 15 м/мин; мощность двигателя главного привода 10 кет, отрезного устройства 2,85 кет и насоса 1,0 кет; вес агрегата 12000 кг; высота 1500 мм; ширина 2080 мм и длина 11000 мм. Агрегат предназначен для сварки стальных труб диаметром от 14 до 55 мм при толщине стенки от 0,8 до 2 мм.

ного элемента 7 линейного вращающегося трансформатора (ЛВТ) [Л. 41]. Такая схема значительно проще схемы рис. 3-5, так как на ЛВТ может быть непосредственно включен датчик давления (МЭД или ИДФ) и не требуется дополнительный усилитель в качестве повторителя электрического сигнала датчика давления. В качестве датчика значения ]/г^р (а при вводе действительных г — значения е 1/Д/7) служит

Обратная связь осуществляется при помощи вращающегося трансформатора 8, жестко связанного с валом гидромотора.

Реализация индуктивного канала обычно осуществляется с помощью низкочастотных вращающихся трансформаторов с магнитопроводом и высокочастотных воздушных вращающихся трансформаторов. Пример конструктивного исполнения низкочастотного вращающегося трансформатора представлен на рис. 4.16, где одна из обмоток трансформатора (5) закреплена на вращающемся контактном элементе - валу 1, а вторая (4) - в корпусе 5. При вращении вала в подшипнике 2 между обмотками 3 и 4 обеспечивается воздушный зазор /3.

В табл. 4.9 представлены примеры реализации индуктивных коммутирующих устройств на основе вращающегося трансформатора.

измерительной информации через индуктивный канал связи Т2. Энергоснабжение измерительной цепи осуществляется через дополнительный канал связи на основе вращающегося трансформатора Т\.

б) объем жидкости во вращающемся цилиндрическом сосуде в случае, когда свободная поверхность жидкости пересекает дно сосуда, вычисляется по формуле (рис. IV-6):

б) объем жидкости во вращающемся цилиндрическом сосуде в случае, когда свободная поверхность жидкости пересекает дно сосуда, вычисляется по формуле (рис. IV—6)

r\,di - радиус и диаметр свободной поверхности во вращающемся цилиндрическом потоке или радиус и диаметр парового шнура, м

Теорема 3. Сильный минимум кинетической энергии во вращающемся цилиндрическом потоке идеальной жидкости при заданных и неизменных значениях расхода и момента количества движения реализуется в квазитвердом вращении.

Теорема 4. Сильный минимум полной энергии во вращающемся цилиндрическом потоке при заданных значениях момента количества движения mv и расхода q = l достигается в вихревом потоке, в котором осевая скорость Wz постоянна, а окружная W^ пропорциональна кубу радиуса,

Теорема 6. Экстремум кинетической энергии eVK во вращающемся цилиндрическом потоке при заданных значениях расхода q = \, моменте. количества движения mv и импульса П достигается в потоке с вихревым полем скоростей, в котором осевая скорость постоянна, а окружная зависит от радиуса как

Рис. 4.4. Схема гидравлического прыжка во вращающемся цилиндрическом потоке (FI, r2 — радиусы свободной поверхности в сверхкритическом и подкрити-ческом соотношениях; R - радиус трубы; 1—1 - контрольное сечение в сверхкритическом состоянии, 2-2 - в под-критическом)

Эта формула и определяет скорость распространения бесконечно малых центробежных волн изменения толщины вращающегося слоя в любом цилиндрическом потоке, потенциальном или вихревом, но, конечно, при постоянной осевой скорости, отвечающей предположению об отсутствии внешних сил трения во вращающемся цилиндрическом потоке реальной жидкости.

Поэтому импульс во вращающемся цилиндрическом потоке после фронта возмущения HI мог уравновешиваться только силой давления в периферийной части невозмущенного потока:

Определяя теперь энергию во вращающемся цилиндрическом потоке по формуле (3.24) с учетом изменения масштаба скорости, т. е.

4. Естественно возникает вопрос: зачем потребовалось обосновывать принцип минимума кинетической энергии, если в работах М. А. Гольдштика и Ю. И. Петухова найдены приближенные методы определения радиуса свободной поверхности во вращающемся цилиндрическом потоке с потенциальным полем скоростей при тангенциальном подводе идеальной жидкости к круглой трубе? Ответ на этот вопрос прост: потенциальное поле скоростей - только частный случай бесконечного множества различных полей скоростей во вращающихся цилиндрических потках, а тангенциальный подвод жидкости к трубке представляет собой частный случай образования вращающегося цилиндрического потока с потенциальным полем скоростей. Подробное же рассмотрение вопроса показывает, что М. А. Гольдштиком и Ю. И. Петуховым не учтена неизбежность гидравлического прыжка при формировании вращающегося цилиндрического потока в длинных трубах l/d > 1, на которую достаточно подробно было указано в п. 5.3. Существование же гидравлического прыжка приводит к тому, что в рамках теории идеальной жидкости, т. е. без учета диссипативных потерь в прыжке может быть рассчитано только сверхкритическое состояние потока, а подкритическое можно рассчитать по уравнению гидравлического прыжка. Это обстоятельство очень хорошо подтверждено М. А. Гольдштиком в его книге [119, с. 128], где рассмотрен плоский аналог течения в форсунке — фонтан тяжелой жидкости в гравитационном поле. Вычисления глубины потока после плоского фонтана, выполненные на основе конформных отображений, показали, что режим течения идеальной жидкости далеко вниз по течению сверхкритический (Fr > 1). Тем самым уже доказано, что в невращающихся потоках в рамках теории идеальной жидкости режим течения является сверхкритическим, который при подпоре снизу вверх по течению, как на водосливе с широким порогом, будет гидравлическим прыжком переходить в подкритический.