Временная диаграмма

Параметр "текущее напряжение" <ттек, входящий в (5.7), по своей, сути является кольцевым растягивающим напряжением, вызывающим разрушение трубы. Первоначально, для грубой оценки этого параметра, Г.Т. Ханом и А.Р. Розенфильдом [175] было предложено брать среднее между пределом текучести (стт) и временным сопротивлением (сг„) стали. В дальнейшем комитет NG-18 американской газовой ассоциации (AGA), с целью уточнения значения этого параметра, на базе института Баттеля провел серию испытаний полномерных труб (несколько сотен) с дефектами, полученными в процессе эксплуатации и нанесенными искусственно. Трубы разрушались избыточным давлением с фиксацией величины последнего. Следует отметить, что такого рода испытания проводятся по настоящее время с целью дальнейшего уточнения значения указанного параметра.

Согласно требованиям ГОСТ 9467—75 в условном обозначении электродов для сварки углеродистых и низколегированных сталей с временным сопротивлением разрыву менее 60 кгс/мм2 в знаменателе (во второй строке — см. рис. 69) группа индексов, указывающих характеристики наплавленного металла, должна быть записана следующим образом: первые два индекса указывают минимальное значение величины ав (кгс/мм2), а третий индекс одновременно условно характеризует минимальные значения показателей б6 и температуры Т*, при которой определяется ударная вязкость.

Для изготовления сосудов высокого давления, тяжело нагруженных машиностроительных изделий и других ответственных конструкций используют среднелегированные высокопрочные стали, которые после соответствующей термообработки обладают временным сопротивлением 100—200 кгс/мм2 при достаточно высоком уровне пластичности. Для сталей этой группы характерно содержание углерода до 0,5% при комплексном легировании в сумме 5—9%. В связи с весьма высокой чувствительностью к термическому циклу сварки стали со столь высоким содержанием углерода для изготовления сварных конструкций применяют только в особых случаях. В то же время более широкое применение

ванне трещин при сварке закаливающихся, а особенно среднеле-гированных высокопрочных сталей оказывает водород, при определенных условиях попадающий в сварочную ванну. Для того чтобы избежать трещин при охлаждении сварного соединения, необходимо использовать такие сварочные материалы, которые обеспечат получение металла шва, обладающего большой деформационной способностью. Это может быть достигнуто, если наплавленный металл и металл шва будут в меньшей степени легированы, чем свариваемая сталь. При этом шов будет представлять собой как бы мягкую прослойку с временным сопротивлением меньшим, чем временное сопротивление свариваемой стали, но с повышенной деформационной способностью.

Это всегда следует учитывать при выборе сварочных материалов для легированных конструкционных сталей. Так, например, при сварке низколегированной стали с временным сопротивлением 50 кгс/мм2 применение электродов типа Э50А может привести к значительному повышению временного сопротивления металла шва и существенному снижению пластичности и ударной вязкости. Это происходит ввиду легирования металла элементами, содержащимися в основном металле при проплавлении последнего. Характер изменения этих свойств зависит от доли участия основного металла в формировании металла шва. Поэтому, как правило, следует выбирать такие сварочные материалы, которые содержат легирующих элементов меньше, чем основной металл.

Высокую технологическую прочность и работоспособность можно получить, если содержание легирующих элементов в низколегированном металле шва не превысит (в %): 0,15 С; 0,5 Si; 1,5 Мн; 1,5 Сг; 2,5 №; 0,5 V; 1,0 Мо; 0,5 Nb. Комбинируя различные легирующие элементы в указанных пределах, можно получить швы с временным сопротивлением до 60—70 кгс/мм2 в исходном после сварки состоянии и 85—145 кгс/мм2 после соответствующей термообработки. При сварке низколегированных сталей повышенной прочности не предъявляют требований к идентичности состава металла шва и основного металла; основным критерием выбора служит получение гарантированных механических свойств металла шва, что и предусмотрено действующим ГОСТ 9467-75.

При заниженном зазоре усилие вытяжки резко возрастает, особенно когда имеется утолщение металла по фланцу контура заготовки. Ь. так как нагретый до штамповочных температур металл обладает низким временным сопротивлением, то при увеличении усилия вытяжки может произойти разрыв штампуемого днища или будет иметь место местное утонение.

Появление местного сужения при растяжении образца (шейка) приводит к уменьшению условного напряжения —//?„ (/о — начальная площадь поперечного сужения) — на рис. 42,6 сплошная линия, но к росту действительного S = P/FX (Fx — поперечное сечение образца в данный момент) — на рис. 42Д пунктирная линия. Максимальная точка на «ризой а—е называется временным сопротивлением или чаще теперь пределом прочности; обозначается через ав.

ханических испытаний образцов, изготовленных из исследуемого материала. Для определения прочности при статических нагрузках образцы испытывают на растяжение, сжатие, изгиб и кручение. Испытания на растяжение — обязательны. Прочность при статических нагрузках оценивается временным сопротивлением ап и пределом текучести оу, а„ — это условное напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке, предшествующей разрушению образца; стт — напряжение, при котором начинается пластическое течение металла. На рис. 1.4 представлен типовой образец прямоугольного сечения для испытаний на растяжение.

Серый чугун обладает высоким временным сопротивлением (100— 450 МПа), повышенной твердостью (НВ 140—283), малым относительным удлинением (6 = 0,2-^0,5 %). Вследствие низкой пластичности этот чугун не используется для деталей машин, работающих при ударных нагрузках. Однако серый чугун хорошо работает при

Ковкий чугун обладает высоким временным сопротивлением (300—бЗОМПа), относительным удлинением (2—12 %) и твердостью (НВ 149—269); высокими износостойкостью и сопротивлением ударным нагрузкам, хорошо обрабатывается резанием.

условия функционирования: класс, вид и количество сигналов, система кодирования, пространственно-временная диаграмма сигналов, название и действие сигналов;

электрические условия: для импульсных сигналов указываются значения напряжений для сигналов 0 и 1, пространственно-временная диаграмма сигналов, максимальное расстояние передачи; для аналоговых сигналов — диапазон напряжений, полные сопротивления цепей и допустимое время установления сигналов;

Рис. 4.19. Временная диаграмма реализации случайного процесса смены состояний системы

На рис. 5 представлены временная диаграмма и структурная схема автомата для случая, когда используемая для набора задачи АВМ допускает одновременное моделирование уравнений чувствительности по всем параметрам.

тов, никаких изменений не претерпевает. Временная диаграмма здесь аналогична изображенной на рис. 6.

лишь бы она имела емкостной характер эквивалентного сопротивления, т. е. б < 0. Временная диаграмма для данного случая приведена

временная диаграмма, поясняющая работу запоминающего устройства и его отдельных блоков. В данном случае переключение контактов РНУ происходит в зависимости от знака производной напряжения Ux:

Рис. 19. Временная Диаграмма работы Диалогового запоминающего устройства

Временная диаграмма функционирования генератора представлена на рис. 3. Одно ив указанных мгновенных значений напряжения ( 1Д ) используется для задания начального значени параметра комплекгующего элемента, а второе ( с''-.*» } - сиу-жит для имитации скорости изменения параметра алемч-да;;

Рис. 3.17. Воздействие пондеромоторных нагрузок на автоэмиссионный катод полиак-рилолитрильного углеродного волокна с ТТО 2400 °С, отожженного во фторе. Временная диаграмма напряжения (а). Временные диаграммы токов (б): / — только при положительном изменении напряжения; 2 — при полном цикле изменения напряжения. Номера 1—6 соответствуют фотографиям на рис. 3.18

Рис. 3.34. Рабочая поверхность свежеприготовленого эмиттера из волокна 1 серии диаметром 16 мкм (увеличение 3000 раз) (а); внешний вид рабочей поверхности эмиттера, временная диаграмма испытаний которого представлена на рис3.36 (б); внешний вид рабочей поверхности эмиттера из волокна 3 серии (диаметр 9 мкм) после работы в течение часа (увеличение 4000 раз) (в)