Временном интервале

Показатель степени mi зависит от отношения предела текучести к временному сопротивлению Ктв. При симметричном цикле нагружения по данным, приведенным в рабо-

В предельном случае, пластическая зона распространяется по всей площади поверхности нетто-сечения (рис.4.14,6). При этом линии скольжения представляют собой прямые линии, выходящие из вершины дефекта примерно под углом 45 градусов. При этом средние разрушающие напряжения образца близки к временному сопротивлению металла.

При обследовании сосуда на внутренней поверхности в продольном шве обнаружен протяженный непровар глубиной до 3 мм. Как видно из данных испытаний (см. пример 1) сталь достаточно пластичная, поэтому можно принять атр = 1,0. Из формулы (6.7) следует, что предельные окружные напряжения близки к временному сопротивлению металла и равны: 477,3 МПа. Предельные окружные напряжения при наличии непровара определяем по формуле (6.9)

Коэффициенты запаса, по отношению к временному сопротивлению даже при постоянных напряжениях в условиях хрупкой прочности выбираются довольно большими, например для серого чугуна порядка 3 и иыше.

Коэффициент запаса по отношению к пределу текучести материала при расчете деталей из пластичных материалов под действием постоянных напряжений выбирают минимальным при достаточно точных расчетах, 'т. е. равным 1,3... 1,5. Это возможно в связи с тем, что при перегрузках, превышающих предел текучести, пластические деформации весьма малы (особенно при сильно неоднородных напряженных состояниях деталей) и обычно не вызывают выхода детали из строя. Коэффициенты запаса прочности увеличивают только для деталей из материалов с большим отношением аг/ав, для которых иначе получается недостаточный запас по отношению к временному сопротивлению.

В предельном случае, пластическая зона распространяется по всей площади поверхности нетто-сечения ( рис. 2,6 ). При этом линии скольжения представляют собой прямые линии, выходящие из вершины дефекта примерно под углом 45 градусов. При этом средние разрушающие напряжения образца близки к временному сопротивлению металла.

Таким образом, при известном значении Кс или К1с с использованием условия прочности Kj = Кс возможно определение прочности сосуда с протяженной поверхностной трещиной. Такой подход оценки прочности без учета протяженности трещины идет в запас прочности на наш взгляд вполне приемлем для сосудов давления. Подходы механики разрушения дают правильную оценку прочности изделий из высокой и средней прочности сталей, в особенности, при больших толщинах. В противном случае, разрушающие напряжений в нетто-сечении приближаются к временному сопротивлению. В таких случаях предельное состояние целесообразнее определять методами теории пластичности.

где (70кр и а0кр - окружные разрушающие напряжения для сосудов с трещиной и без нее; г\ - относительная глубина трещины; т( =1/д - относительная длина трещины. Параметр атр в этой формуле представляет собой отношение разрушающих напряжений в нетто-сечении к временному сопротивлению и является характеристикой трещиностойкости стали. В диапазоне г\ < 0,5 для определения а^ предложена следующая формула

брали отношение разрушающих напряжений образца с Р= 90° (по наименьшему сечению) к временному сопротивлению

Если параметр трещиностойкости атр равен единице, что свидетельствует о нечувствительности стали к концентратору, то при mbs = 2Д прочность соединения становится равной временному сопротивлению. При этом коэффициент прочности сварного соединения равен единице. На рис. 2.15 и 2.16 сопоставлены расчетные и экспериментальные значения прочности сварных соединений из сталей широко применяемых в аппаратостроении. Для этих сталей параметр ато = 1,0.

на быть прямо пропорциональна временному сопротивлению ав и обратно пропорциональна а, Е, А/. Отметим, что перепад температур определяется теплопроводностью материала А: чем выше А, тем меньше разность температур разных частей (сечений) изложницы. Нельзя исключать возможность релаксации возникающих напряжений за счет работы пластической деформации. Повышенную пластичность 6 сплава следует рассматривать как фактор, снижающий вероятность образования трещин. Следовательно, в общем виде функциональная зависимость стойкости материала против образования трещин описывается выражением:

пятая - вероятность ускоренного развития дефекта до его критического уровня в заданном временном интервале.

БИФУРКАЦИЯ - изменение характера движения динамической системы на большом временном интервале при изменении одного или нескольких параметров. Например, при сжатии стержня происходит выпучивание, и одно состояние равновесия,

Классификация отказов по периодам эксплуатации (рис. 196) и видам оборудования (рис. 19в и 20) показывает общую тенденцию к увеличению их количества в промежутке от 15 до 20 лет. Это объясняется повреждением насосно-компрессорных труб и их муфт в данный период времени (рис. 20а) и проведением большого объема вырезок дефектных участков соединительных трубопроводов, обнаруженных с помощью внутритрубной дефектоскопии. По мере накопления опыта обработки данных внутритрубной дефектоскопии и в результате разработки методики оценки потенциальной опасности дефектов количество вырезок из труб удалось уменьшить (рис. 206). После 10-15-летней эксплуатации аппаратов УКПГ при проведении комплексной диагностики в металле многих из них обнаружены водородные расслоения, что обусловило необходимость замены этих аппаратов. В период эксплуатации до 20 лет наблюдалось также повышенное количество отказов деталей аппаратов УКПГ и ОГПЗ (рис. 20в). Меньше отказов оборудования и трубопроводов было отмечено во временном интервале эксплуатации более 20 лет, что объясняется отсутствием полных данных, а также проведением эффективного ингибирова-ния коррозионных сред, своевременного контроля коррозионного состояния оборудования и выполнением планово-профилактических работ (ППР).

Документ оперирует критериями двух видов: один применяется в процессе испытаний (оп 1те); второй — после испытаний (ог? 1те). В режиме "оп 1те" вычисляют интегральную активность как относительную сумму весовых коэффициентов, связанных с амплитудой сигнала в определенном частотном диапазоне, который зарегистрирован в установленном временном интервале. Путем сравнения с двумя уровнями, которые вычисляют на основе предыдущих испытаний и специальных тарировок, устанавливают области безопасности, опасности и требующие обработки "оЯ Нпе".

Проблема численного решения системы уравнений с сильно различающимися собственными числами \ап возникает в том случае, когда необходимо получить искомые функции на временном интервале, длительность которого значительно превышает начальный этап. Действительно, при использовании какой-либо из рассмотренных выше явных схем или схем прогноза—коррекции нельзя выбирать шаг по времени большим, чем это допустимо по условию устойчивости. Типичное ограничение на шаг по времени для решения системы уравнений имеет вид

Интегратор обеспечивает измерение мгновенного среднеквадратичного напряжения магнитного шума путем усреднения последнего на временном интервале, равном ширине строба. Постоянная времени интегратора может дискретно устанавливаться равной 5, 10, 15 и 20 мс.

Изложенные выше данные позволяют достаточно точно и подробно оценить условия образования трещины при коррозионном растрескивании. Вместе с тем эти факторы еще не полностью раскрывают природу развития трещины. При анализе ее развития следует обращать внимание на особенности вида излома. Поверхность излома коррозионного растрескивания всегда темная, похожая на поверхность излома замедленного разрушения псевдо-а-титановых сплавов, имеющих повышенное содержание водорода. Как известно, в таких сплавах под действием напряжений или в результате пластических деформаций может происходить в определенном временном интервале распад пересыщенной водородом а-фазы с выделением мелкодисперсных гидридов (необратимая водородная хрупкость II рода). Темный цвет поверхности излома, видимо, связан в этим случае также с наличием на поверхности излома гидридов

Высокой чувствительностью (10~7) к изменению скорости упругих волн обладает метод автоциркуляции импульса [68]. Генератор (рис. 9.3) возбуждает передающий пьезопреобразователь. При этом образуется импульс, заполненный высокочастотными колебаниями (10 МГц). В образце 4 возникает серия отраженных импульсов. Пьезопреобразователь превращает их в электрические сигналы, приемник усиливает, а селектор 10 периода выделяет я-й импульс и направляет его через усилитель запуска импульсов / на генератор для возбуждения новой серии импульсов. Система работает в автоколебательном режиме. Измеритель времени п заданных периодов определяет время следования импульсов. Для точного определения времени прохождения импульса через образец надо знать не только период следования импульсов, но и число периодов заполнения на временном интервале импульса. Для этого с помощью длительной задержки 12 времени, детектора 7 и селектора отраженных импульсов 10 выделяется один

Согласно [48] предельное состояние тел с трещинами в условиях ползучести характеризуется двумя поверхностями вязкости разрушения: пороговой, отвечающей началу медленного роста трещины, и критической, связанной с неустойчивым быстрым распространением трещины. Между указанными областями находится область медленного роста трещин ползучести. Нагру-жение в области параметров трещиностойкости ниже пороговых не приводит к развитию трещин в заданном температурно-временном интервале. Пороговые и критические значения вязкости разрушения определяются температурно-временньши условиями эксплуатации и с увеличением длительности эксплуа-

Каждому временному отрезку на каждом уровн< дерева целей присваивается целочисленная оценка — коэффициент срока, начиная с единицы для самогс удаленного отрезка. При этом авторы пытаются оце нить предпочтительность свершения некоторого эле мента уровня дерева в t'-м временном интервале пс сравнению с другим элементом для достижения конеч ной цели. Так, если перенесение срока реализации данного элемента из временного интервала Т(, Тг+] в интервал Т,Ч1, Ti+z (табл. 18) влияет более существенно на реализацию основной проблемы, чем перенесение срока для какого-либо другого элемента иг отрезка ТУц, Гг+2 в отрезок Г(Ч2, 7\+3, то (At — Л,+1) ?

цией нельзя провести четкой границы. Отдельные стадии возврата в какой-то мере развиваются во время пластической деформации и тем в большей степени, чем больше продолжительность деформирования и чем выше отношение температуры деформации металла к температуре его плавления. Возврат и рекристаллизация в определенном тем-перат'урно-временном интервале про-