Вследствие интенсивного

ских пиков, в которых температура может достигать нескольких тысяч: градусов [159, 226]. Вследствие интенсивной диффузии в локализованных зонах происходит отжиг радиационных дефектов. Действие такого отжига усиливается при оптимальной температуре облучения.

При процессах деления образуются различные чужеродные атомы (осколки), действие которых также способствует изменению свойств. В некоторых материалах подобный эффект может быть получен вследствие,, превращения атомов основного материала в атомы другого элемента. Это касается, например, тантала, который превращается в вольфрам под воздействием тепловых нейтронов. Пятый механизм, который может способствовать изменению свойств в отдельных участках вследствие интенсивной ионизации, вызывается действием высокой температуры термических пиков.

При определенной энергии удара повышение твердости стали благоприятно влияет на износостойкость; зависимость износостойкости от твердости в этом случае линейная. При увеличении энергии удара в сталях с высокой твердостью износостойкость снижается. В этом отношении показательна зависимость скорости изнашивания от содержания углерода в сталях, испытанных при разных энергиях удара. В зависимости от энергии удара углерод неоднозначно влияет на скорость изнашивания стали. При высоких энергиях удара износ увеличивается вследствие интенсивной пластической деформации или развития хрупкого выкрашивания.

К коррозии под напряжением наиболее склонны мартенситные нержавеющие стали, обладающие высокой прочностью, а также (в нек-рых средах) аустенитные нержавеющие стали, хотя они и обладают высокой пластичностью. Легирование титаном или ниобием не устраняет склонности к коррозии под напряжением аустенитных сталей. Коррозия под напряжением нержавеющих сталей связана с образованием надрезов вследствие из-бират. растворения границ зерен, блочных структур и др. неоднородных участков стали, в к-рых концентрируются напряжения и резко снижается анодная поляризуемость. При этом возникает большая разница в скоростях растворения осн. металла, находящегося в пассивном состоянии, и металла в надрезах, находящегося в активном состоянии. По окончании т. н. инкубац. периода вследствие интенсивной линейной коррозии в надрезах уменьшается рабочее сечение деталей. При этом прочность металла становится ниже приложенного напряжения, в связи с чем происходит спонтанное развитие трещины и разрушение детали. Чувствительность нержавеющих сталей к коррозии под напряжением определяется в кипящем 42%-ном растворе хлористого магния, в к-ром разрушение мн. сталей может происходить под влиянием внутр. напряжений. Установлено, что коррозия под напряжением аустенитных нержавеющих сталей сильно зависит от содержания никеля. Наивысшая чувствительность к коррозии под напряжением проявляется при содержании в стали никеля 9—14%, при дальнейшем повышении никеля чувствительность к коррозии под напряжением снижается и при содержании никеля более 40% сталь становится несклонной к коррозии под напряжением. Уменьшение содержания никеля (менее 9—14%) тоже приводит к резкому увеличению сопротивления коррозионному растрескиванию, что следует связать с образованием двухфазных аустенито-ферритных сталей, отличающихся высоким сопротивлением коррозии под напряжением. Особенно стимулируют коррозию под напряжением активаторы (хлор-ионы и др.), присутствующие в растворе.

Высокий отжиг — это термич. обработка, состоящая из нагрева материала до темп-ры 300—500°, при к-рой, вследствие интенсивной рекристаллизации, достигается наиболее полное разупрочнение сплавов этой группы (табл. 4). Во избежание роста зерна время выдержки должно быть минимальным. Рост зерна особенно сильно происходит при медл. нагреве. Поэтому нагрев при высоком отжиге должен проводиться с макс, скоростью. На листах из сплавов марок АОО, АО, АД1 и АД при высоких темп-pax отжига возможно появление дефектов в виде пузырей в результате выделения водорода. Поэтому следует избегать темп-ры выше 450°.

Рассмотренный прием расчета [162] позволяет внести поправку также на тот случай, когда температура теплоотдающей среды при поступлении в печь не постоянна, а в начале нагрева вследствие интенсивной теплоотдачи уменьшается.

Влияние числа Маха на ?п отражают кривые на рис. 7.5, в, подтверждающие, что в дозвуковом диапазоне скоростей на входе полные потери увеличиваются с ростом M! в зоне влажного пара. Характерно, что при больших числах M! особенно интенсивный рост ?п отмечается при переходе в область влажного пара (примерно в 4 раза). Следует отметить, что графики на рис. 7.5, в относятся к предельному диффузору, имеющему степень расширения п = 6,83 и угол раскрытия ^=13°. Коэффициент ?п при Mt = = 0,843 и Л8о>1,Ю достигает 65%, что дает основания предположить, что в диффузоре реализуется отрыв двухфазного пограничного слоя. Несмотря на уменьшенные продольные градиенты давления, вследствие интенсивной диссипации кинетической энергии в пристенной области профили скоростей пробретают пред-отрывную форму.

Четвертую зоны течения (рис. 7.4) можно рассматривать как канал для сверхзвукового потока пара. При взаимодействии со струей жидкости, образующей «стенку канала», пар передает ей часть своей кинетической энергии и тормозится, что определяет появление скачка уплотнения. Однако одновременно с этим происходит и разгон пара за счет оттока массы из парового потока вследствие интенсивной конденсации. На этом режиме доминирующим оказывается процесс разгона пара, сопровождающийся падением статического давления на оси канала. Это происходит из-за того, что импульс пара намного выше поперечного импульса жидкости, которая практически не оказывает влияния на геометрию «канала» на начальном участке.

Независимо от величины избытка воздуха и степени рециркуляции мелкая пыль очень быстро нагревалась до ?г,0. При этом температура газа несколько снижалась. После нагрева частицы до ?г,0 в процессе химического реагирования вследствие интенсивной отдачи тепла от мелких частиц температура газа повышалась, следуя за температурой частицы. При ограниченном количестве воздуха и отсутствии рециркуляции продуктов сгорания нагрев газовой среды за счет тепла химического реагирования мелкой пыли с большой удельной реакционной поверхностью происходил интенсивно, что в свою очередь интенсифицировало-протекание процесса, приводя к быстрому повышению температуры до максимально возможной в процессе горения. Частицы размером б„ = =8,5 мкм приа=1,7; а'=1,3 и начальной температуре ?Г,0—1400°С воспламенялись в течение 0,025 сек (см. рис. 1, кривые 1).

При 6р > h и силе, превышающей предельную, диаметр резьбы d* уменьшается пропорционально радиальной подаче вследствие интенсивной осевой вытяжки волокон металла.

Содержание фосфора в паяном шве в процессе диффузионной пайки резко уменьшается вследствие интенсивной диффузии фосфора в паяемый материал.

Наблюдаемый у многих сплавов в интервале температур 400— 500° С переход от параболического закона поглощения кислорода к линейному бывает обусловлен разрушением поверхностной окисной пленки на сплаве, которое при более высоких температурах может исчезнуть вследствие интенсивного протекания процесса ползучести. Постоянная kn приведенного выше уравнения изменяется с температурой по экспоненциальному закону (242) с энергией активации Q = 40^-60 ккал/г-атом.

2) рост питтинга происходит вследствие интенсивного растворения защитной пленки, что приводит к сильному возрастанию скорости анодного процесса в нем (активационный режим роста питтинга), которое со временем падает в связи с расширением поверхности питтинга и возникающими диффузионными ограничениями (диффузионный режим роста питтинга);

Вследствие интенсивного теплового движения атомов ближний порядок динамически неустойчив. Микрообъемы с правильным расположением атомов, возникнув, могут существовать некоторое время, затем рассасываться и возникать вновь в другом элементарном объеме жидкости и т. д. С понижением температуры степень ближнего порядка и размер таких упорядоченных микрообъемов возрастают

Лабораторные исследования [84] показали, что для возникновения фреттинг-коррозии при трении стали о сталь требуется кислород, а не влага. Разрушение во влажном воздухе меньше, чем в сухом; еще меньшие разрушения наблюдаются в атмосфере азота. С понижением температуры коррозия усиливалась. Таким образом, становится очевидным, что механизм фреттинг-коррозии не электрохимический. Разрушение увеличивается с возрастанием нагрузки вследствие интенсивного питтингообразования на контактирующих поверхностях, так как продукты коррозии, например a-Fe2O3, занимают больший объем (в случае железа — в 2,2 раза), чем металл, из которого образуется данный оксид. Так как при колебательном скольжении оксиды не могут удаляться с поверхности, их-накопление ведет к локальному увеличению напряжения, а это ускоряет разрушение металла в тех местах, где скапливаются оксиды. С увеличением скольжения фреттинг-коррозия также возрастает, особенно при отсутствии смазки на . трущихся поверхностях. Увеличение частоты при одном и том же числе циклов снижает разрушение, но в атмосфере азота этого эффекта не наблюдается. На рис. 7.19 представлены графики зависимости фреттинг-коррозии от разных факторов. Заметим, что скорость коррозии в начальный период испытаний больше, чем при установившемся режиме.

Баланс энергии в вакуумной дуге (рис. 2.53) показывает, что часть энергии на анод приносится непосредственно с катода. Вследствие интенсивного выделения теплоты на электроде-аноде коэффициент наплавки растет до 35...40 г/(А-ч). Это почти в 2 раза больше, чем при сварке под флюсом. Стоимость сварки в вакууме оказывается в ряде случаев ниже, чем в контролируемой атмосфере, а качество шва достаточно высокое.

САМОНАПРЯЖЁННЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ - конструкции (напорные трубы, резервуары, дорожные и аэродромные покрытия, обделки тоннелей и др.), предварит, напряжение арматуры к- рых достигается в результате расширения бетона на напрягающем цементе в процессе его затвердевания во влажной среде. Бетон вследствие интенсивного самоуплотнения приобретает значит, прочность (на 20-30% большую, чем при твердении его без арматуры), трещиностойкость и высокую степень водо- и газонепроницаемости. САМОНАСТРАИВАЮЩАЯСЯ СИСТЕМА - самоприспосабливающаяся система, процесс адаптации к-рой состоит в автоматич. изменении собств. хар-к для компенсации действующих на систему возмущений (случайно изменяющихся внеш. или внутр. условий функционирования). САМОНЕСУЩАЯ СТЕНА - ограждающая конструкция здания, не несущая никаких вертик. нагрузок, кроме собств. веса.

Местные фазовые и структурные превращения в поверхностном слое шлифуемой детали известны под названием шлифовочных при-жогов. Они образуются вследствие интенсивного тепловыделения на небольшом учете поверхностного слоя. В области прижогов образуются остаточные напряжения по рассмотренному выше механизму. Прижоги можно рассматривать в качестве структурных концентраторов напряжений, понижающих сопротивление усталости и износостойкость [32].

В vp- и sT-диаграммах в точке 1 совмещены для сравнения три термодинамических процесса сжатия воздуха в одноступенчатом компрессоре: адиабатный 12", политропный 12 (воздух охлаждается, но так, что температура его все-таки увеличивается), и изотерм-ный 12' (температура воздуха сохраняется неизменной вследствие интенсивного охлаждения стенок цилиндра компрессора охлаждающей жидкостью). Из срав-

пряжение арматуры к-рых достигается в результате расширения бетона на напрягающем цементе в процессе его затвердевания во влажной среде. Бетон конструкции вследствие интенсивного самоуплотнения приобретает значит, прочность (на 20—30% большую, чем при твердении его без арматуры), трещи-ностойкость и высокую степень водо- и газонепроницаемости.

С повышением температуры пластичность иттербия понижалась вследствие интенсивного окисления, так как испытания выполняли в атмосфере воздуха [1]; при 400 "С 0В=120 МПа, ст0,2=ЮО МПа.

Наоборот, понижение скорости испытания приводит к многочисленным межкристаллитным трещинам никеля технической чистоты при 1000°С и к хрупкому разрушению при 600 °С без существенной местной деформации. При 1000 °С и малой скорости растяжения (0,5 мм/ч) видимые следы скольжения в зернах отсутствуют, наблюдается межзерен-ная деформация; при скорости растяжения 280 мм/ч деформация по границам зерен частично подавляется вследствие интенсивного развития процессов скольжения в зернах в сочетании с рекристаллизацией деформированной структуры. Понижение скорости растяжения при 600 °С также приводит к уменьшению внутризеренного скольжения [1].