Вследствие искривления

Более предпочтительна вторая схема сканирования. Вследствие исключения необходимости возвратно-поперечного перемещения акустической системы конструкция механизма значительно упрощается, а скорость контроля повышается до 120... 140 м/ч. Существенно упрощаются условия обеспечения стабильности акустического контакта. К недостаткам такого принципа прозвучивания следует отнести неравномерность чувствительности контроля в различных зонах сечения шва, что обусловливает опасность перебраковки дефектов, встречающихся на оси УЗ-луча,

Таким образом, величина К в выражении для у4 (48) в зависимости от характера протекания анодной реакции растворения металла и значений кинетических параметров изменяется в пределах от 3,3 до 11,0, а показатели степени в уравнениях (45) и (46), определяющих У! и у2,— от V4 до V2 и от V2 до 3/4 соответственно. Поэтому очевидно, что кинетический эффект (частные коэффициенты торможения У[ и у2) может играть заметную роль лишь при низких концентрациях добавок, т. е. в области малых заполнений поверхности, когда токи обмена сильнее всего изменяются с ростом заполнения вследствие исключения наиболее активных центров, вытеснения катализатора и т. д. При дальнейшем повышении содержания ингибитора вклад кинетических коэффициентов торможения уменьшается, так как отношение токов обмена входит в степени, меньшие единицы. Так, например, если ток обмена по металлу в присутствии ингибитора уменьшается в 1000 раз по сравнению с исходным раствором, то величина yj (показатель степени равен V3) составит 10. Примерно то же можно сказать и о величине у2. Напротив, роль у4 с ростом поверхностной концентрации, которая при полярных или заряженных частицах почти линейно связана с Ai)^, возрастает и уже при относительно малых значениях Дг]^ может в 10 раз и более превосходить величины yt и у2. При наибольших заполнениях существенным становится вклад у з= (1 — в)"1. Поэтому величину коэффициента торможения в довольно широком интервале концентраций ингибитора можно с достаточным приближением (пока действует предполагаемый механизм ингибирования) приравнять произведе-

Стоимость производства упрочненных пластиков определяется расходами на необходимое технологическое оборудование, которые в свою очередь зависят от числа изготовляемых деталей. На формование детали из упрочненного пластика обычно затрачивается больше времени, чем на штамповку стального листа, однако суммарная стоимость обработки включает в себя некоторые дополнительные факторы. Например, вследствие исключения в ряде случаев операций сборки и окраски композиционный материал может быть более экономичным.

2) эффективность композиционного материала повышена вследствие исключения концентрации напряжений у технологических и крепежных отверстий;

Рис. 16.5. Статически неопределимая система и варианты основной системы, получаемые путем исключения внешних лишних связей; а) статически неопределимая система (неразрезная балка); б) варианты основной системы; в) геометрически изменяемая система (механизм), возникшая вследствие исключения безусловно необходимой связи.

Переход к обработке фасонным резцом (технологические процессы II класса, рис. 2, б) позволит как минимум в 3 раза сократить длительность обработки (^р = 2 с) и наполовину периоды вспомогательных ходов (^в = 1 с) вследствие исключения перерывов при переходах резца с одной поверхности детали на другую. В этом случае технологическая и цикловая производительности составят Ят = 60ДР = == 30 шт/мин, Яц=60/Тц = 20 шт/мин, но энергозатраты в период выполнения рабочего хода возрастут в 3 раза.

Как показал анализ, одним из наиболее трудоемких является исследование процессов, протекающих при резании материалов. При подобных исследованиях значительное сокращение, времени может быть получено за счет применения автоматизированной исследовательской аппаратуры, обрабатывающей информацию по мере поступления ее от датчиков. В этом случае кроме повышения точности вследствие исключения субъективных факторов и увеличения скорости обработки достигается совмещение процессов обработки данных и работы исследуемой установки.

и паре) или к кресту (двум не пересекающимся силам, расположенным в параллельных плоскостях). Следовательно, силовой анализ механизмов на плоских кинематических системах не пригоден для их конструктивного расчета, так как реакции в кинематических парах не будут соответствовать реальным условиям, вследствие исключения из анализа пар сил, расположенных в параллельных плоскостях.

Водотрубные котлы делятся на горизонтальн о-в о д о-трубные, у которых прямые кипятильные трубы установлены с небольшим наклоном к горизонту и соединены на вальцовке с камерами коллекторами или секционными коробками, присоединенными к барабанам, и на вертикально-водотрубные котлы, у которых прямые или изогнутые трубы расположены вертикально или почти вертикально и соединены на вальцовке непосредственно с барабанами. Такое расположение труб значительно улучшает условия естественной циркуляции благодаря большой высоте обогреваемых труб, а также вследствие исключения из кипятильной системы дополнительных гидравлических сопротивлений в виде камер и секций.

Изучено влияние предварительного подогрева жидкого топлива на процесс его горения и переработки. Показано, что положительное влияние такого подогрева заключается в интенсификации указанных процессов вследствие исключения фазы испарения капель жидких топлив, а также более полного смешения паров топлива с окислителем, обеспечивающего гомогенное горение. Определена максимальная температура подогрева тяжелых и средних углеводородов (670— 700° К), но только при условии поддержания давления в пределах 25—30 ата. При тех же условиях температура подогрева водонефтяных эмульсий при влажности 40 — 50% составляет 850° К- Предварительный подогрев одного только топлива без предварительного подогрева окислителя может не дать большого положительного эффекта, напротив, подогрев окислителя еще более интенсифицирует процесс. В целом предварительный подогрев топлив и окислителя (воздуха) повышает к. п. д. камер сгорания и топок.

Описанное приспособление уменьшает трудоемкость сборки вследствие исключения операций, связанных с постановкой на

Перепад сечений вызывает скачки напряжений вследствие искривления, силовых линий на участках перехода от одного сечения к другому (рис. 171,1). Уменьшение протяженности участков с различными сечениями снижает концентрацию напряжений, У коротких буртиков 2 концентрация напряжений практически отсутствует. Целесообразно придавать деталям 3 одинаковые сечения, выполняя необходимые по конструктивным условиям упоры в виде буртиков.

/ работа нагрузки вследствие искривления стержня

Если поверхность жидкости искривлена, то силы поверхностного натяжения могут сказаться на поведении всего объема жидкости (а не только ее поверхностной пленки). Например, в случае смачивающей жидкости в тонкой трубке силы поверхностного натяжения вследствие искривления поверхности дают значительную вертикальную составляющую; поверхностное натяжение как бы втягивает жидкость в трубку. Поэтому в капиллярных трубках смачивающие жидкости поднимаются выше того уровня, который они занимают в широких трубках. Вес столба жидкости отчасти уравновешивается составляющей поверхностного натяжения. Наоборот, несмачивающие жидкости (ртуть) в тонких трубках стоят на более низком уровне, чем в широких. Силы, обусловленные поверхностным натяжением, растут пропорционально периметру трубки (длине границы пленки), а вес столба жидкости растет пропорционально сечению трубки, т. е. быстрее. Поэтому в толстых трубках поверхностное натяжение не изменяет заметно высоту столба жидкости. Чтобы исключить влияние поверхностного натяжения на высоту столба жидкости при измерении давлений, следует брать трубки достаточно большого диаметра.

ном А.д. угол отклонения дифрагиров. луча меняется при изменении частоты акустич. волны. В рефракц. А.д. отклонение светового луча осуществляется вследствие искривления его пути при прохождении через среду с неоднородной деформацией, к-рая возникает под воздействием бегущей акустич. волны.

При расчете ферм с учетом жесткости узлов следует принимать во внимание возникающие при этом дополнительные изгибающие моменты в стержнях вследствие искривления стержней от перемещения узлов под нагрузкой. При этом в фермах с поясами из двутавров и решеткой из уголков эти моменты допускается учитывать только в поясах и опорных раскосах (в предположении шарнирного присоединения остальных элементов решетки к неразрезным поясам).

Вследствие искривления волокон упругие характеристики слоя в пределах длины волны неоднородны вдоль координаты х. Для получения усредненных по длине волны характеристик предполагается, что усредненные деформации слоя ej,, ё3,, YI-З- складываются из деформаций элемента dx:

работа нагрузки вследствие искривления стержня

Прочность трехслойных панелей. Когда конструкция типа панели подвергается изгибу, облицовки работают на растяжение и сжатие, а сердцевина и клеевые соединения — на сдвиг. Клеевые соединения также работают на растяжение, если сжимаемая облицовка стремится оторваться от середины вследствие искривления или коробления.

1. Предварительные замечания. В начале настоящей главы -было отмечено, что если стержень обладает значительной жесткостью, то в некоторых пределах можно не считаться с взаимным влиянием отдельных видов деформации. Например, можно не считаться с возникновением дополнительных изгибающих моментов от продольной внешней силы вследствие искривления оси стержня под влиянием поперечной нагрузки, вызывающей изгиб. Граница допустимости использования принципа независимости действия 'Сил оставалась неопределенной. В настоящем параграфе показывается, как может быть учтено взаимное влияние осевой деформации и изгиба и поясняется принцип установления границы допустимости пренебрежения этим влиянием, если величина разрешаемой погрешности в процентах к решению, учитывающему указанное влияние, установлена,

Характер зависимости показателей текстуры от температуры предварительной обработки для облученных и необлученных образцов аналогичен. Как видно из представленного на ;рис._3.5 графика, это справедливо для обоих показателей текстуры К и п. Наблюдаемое небольшое уменьшение показателя текстуры при дгейтронном облучении можно объяснить деформацией кристаллитов вследствие искривления графитоподобных слоев. В совершенных графитах размеры кристаллитов больше, и вклад их искажения в текстурованность материала тоже больше по сравнению 1с менее совершенным по кристаллической структуре материалом. Это обстоятельство нашло отражение в обобщенной зависимости для всех исследованных материалов, в которой показатель текстуры снижается при облучении тем значительнее, чем выше он был в исходном состоянии (рис. 3.6).

Для определения дефектов изготовления и монтажа кинематической пары целесообразно применять динамический способ контроля, основанный на изменении крутящих моментов на ходовом винте. Запись осциллограмм крутящего момента осуществляется с помощью съемного преобразователя крутящего момента, устанавливаемого на шейке ходового винта в непосредственной близости от привода каретки продольной подачи. Оценка качества кинематической пары производится путем сравнения полученной осциллограммы с эталонной, а тип дефекта и способ его устранения определяются по динамограммам дефектов и дефектным картам. На рис. 3 приведены осциллограммы крутящих моментов на ходовом винте, записанные у станков с различными дефектами кинематической пары. На рис. 3, а изображена осциллограмма крутящего момента, записанная при радиальном зазоре в кинематической паре, равном 1,5 мм. (Соосность опор ходового винта и гайки находилась в пределах технических условий). Пики «А» обусловлены радиальным биением ходового винта, которое составляло 0,7 мм, а пики «В — В'», симметричные относительно нулевой линии,— прогибом ходового винта под действием собственного веса. На рис. 3, б приведена осциллограмма крутящего момента в случае несоосности опор ходового винта (правая опора смещена на 6 мм вниз в вертикальной плоскости). Радиальный зазор между ходовым винтом и гайкой составляет, как и в первом случае, 1,5 мм. Здесь пик «А» обусловлен радиальным биением ходового винта. Амплитуда крутящего момента увеличивается вследствие искривления оси ходового винта, которое вызвано смещением правой опоры, при этом сама кривая смещается вниз от нулевой линии. На рис. 3, в приведена осциллограмма крутящего момента, записанная при соосных опорах ходового винта; при этом ось гайки смещена относительно ходового винта, а ра-