Вследствие линейности

а-сплапы обладают сравнительно небольшой прочностью (табл. 20), не подвергаются термической обработке, по сильно упрочняются при холодной деформации. Сплавы не хладноломки, легко свариваются и обладают высокой термической стабильностью, т. е. сохраняют свои свойсша при длительном нагреве при рабочих температурах п напряжениях. Их недостач ком является пониженная технологическая пластичность. Псевдо а-спланамн пазынают сплавы, содержащие 2—6 % [5-фазы вследствие легирования их р-стабшшзи-Реющими элементами. Это улучшает их технологическую пластпч ность и облегчает обработку давлением не ухудшая свариваемости.

зионная стойкость сплавов F и С подобна коррозионной стойкости нержавеющих сталей, что связано с их высокой способностью к пассивированию вследствие легирования хромом. С повышением содержа-

После .термической обработки сталь имеет высокую прочность и вследствие легирования W, Мо и V сохраняет эту прочность при температурах до 500° С.

Сталь 6ХС вследствие меньшего содержания углерода имеет большую вязкость, а вследствие легирования Сг и Si хорошо принимает ступенчатую закалку и изотермическую закалку. Сталь 6ХС применяют для деревообрабатывающих режу-

Сталь !1Х'!8Н12Т была введена взамен стали ЭИ-257, так как эта первая обладает большей стойкостью к межкриоталлитной коррозии вследствие легирования ее титаном. .Кроме стали 11Х18Н12Т, IB котло-строении применяется также .сталь 1Х18Н9Т, имеющая меньшее содержание никеля. Обе эти стали предназначены для пароперегрева-тельных труб, длительно работающих при температуре 610° С, однако трубы из стали 1Х18Н12Т не имеют преимуществ перед аналогичными трубами из стали 1Х18Н9Т. Поэтому использование последней более целесообразно с точки зрения уменьшения расхода дефицитного .никеля [Л. 144].

Стали 08Х16Н13М2Б, 09Х14Н16Б упрочнены вследствие легирования твердого раствора, наличия после закалки карбонитрида ниобия и дополнительных карбидов ниобия, выделяющихся при старении. Для этих сталей характерно, что отношение хрома к никелю меньше 1.

Введение в сталь никеля способствует не только улучшению механических свойств вследствие аустенизации структуры, но и облегчает пассивацию и повышает устойчивость пассивного состояния, в том числе в средах, провоцирующих развитие таких локальных коррозионных процессов как питтинговая и щелевая коррозия. Повышение коррозионной стойкости сталей вследствие легирования их никелем не связано с изменением состава и свойств пассивирующей пленки — никель в составе пассивирующих пленок не обнаружен. Недостатком хромоникелевых аустенитных сталей является их низкая стойкость портив коррозионного растрескивания, минимум которой приходится на наиболее широко распространенные стали типа 18Cr-8Ni. Более 70% всех производимых нержавеющих сталей являются сталями аустенитного класса, содержащими ^ 17% хрома и свыше 10 % никеля.

После термической обработки (табл. 40) сталь имеет высокую прочность (см. табл. 41) и вследствие легирования вольфрамом, молибденом и ванадием сохраняет эту прочность при температурах до 500° С (рис. 87).

Наиболее благоприятное влияние на жаропрочность и технологические свойства сталей и сплавов оказывает молибден. Хром также повышает жаропрочность и, кроме того, является основным элементом, обеспечивающим защиту сталей и сплавов от окисления. Стали 08Х16Н13М2Б, 09Х14Н16Б упрочнены вследствие легирования твердого раствора, наличия после закалки карбонитрида ниобия и дополнительных карбидов ниобия, выделяющихся при старении. Для этих сталей характерно, что отношение хрома к никелю меньше 1.

а-сплавы обладают сравнительно небольшой прочностью (табл. 20), не подвергаются термической обработке, но сильно упрочняются при холодной деформации. Сплавы не хладноломки, легко свариваются и обладают высокой термической стабильностью, т. е. сохраняют свои свойства при длительном нагреве при рабочих температурах и напряжениях. Их недостатком является пониженная технологическая пластичность. Псевдо а-сплавами называют сплавы, содержащие 2—6 % р-фазы вследствие легирования их р-стабилизи-рующими элементами. Это улучшает их технологическую пластич-ность и облегчает обработку давлением не ухудшая свариваемости.

Вследствие легирования может происходить w изменение закономерностей протекания парциальных анодных реакции-саморастворения сплавов. Так, в аэрированных хлорид-ных растворах для начального периода корроз,ии оловянис-той р-латуни характерно уменьшение скорости СР цинка и быстрый (через 1—2с) переход к одновременному окислению меди. Действительно, длительное СР цинка из нелегированной латуни приводит к задержке потенциала коррозии в области отрицательных значений. Этим фактически осуществляется катодная защита медной составляющей сплава. В случае же легированной латуни скорость СР цинка уменьшается настолько, что уже со второй секунды не превышает предельного тока восстановления кислорода, поэтому ее потенциал быстро принимает величину, близкую к стационарной [137].

Последние две точки зрения имеют между собой много общего, поскольку они связывают высокую стойкость медистых сталей со свойствами продуктов коррозии. Разница заключается лишь в том, что в гипотезе о коллоидно-химических свойствах продуктов коррозии значительное внимание уделяется процессам адсорбции и конденсации влаги из атмосферы, а также изменению адсорбционной способности поверхности вследствие легирования. Согласно электрохимическому механизму [180], повышенная устойчивость медистых сталей связывается с весьма эффективной работой в качестве катодов мелкодисперсных частичек меди, появляющихся на поверхности металла в результате вторичного электролитического выделения, и способствующих в подходящих условиях появлению на железе анодной пассивности.

Преобразования для х и t. Поскольку переменные у и z преобразуются отдельно, переменные х и t могут быть связаны линейным преобразованием только друг с другом. Точка начала движущейся системы координат в неподвижной имеет координату x=ut, а в движущейся системе — координату х'==0. Поэтому вследствие линейности преобразования должно быть

Как уже было указано выше, вследствие линейности уравнений распространения волн динамическую реакцию системы: на несколько одновременных воздействий можно описать суммой частных решений, каждое из которых соответствует отдельному воздействию. Этот принцип линейной суперпозиции в совокупности с интегральными представлениями вынуждающих сил дает нам метод решения задач о распространении нестационарных упругих волн.

Фактически неравенства (19) и (20) представляют собой особые случаи неравенства (14'), где вследствие линейности дополнительная энергия равна энергии деформации. Из анализа этих неравенств также следует естественный вывод, что затраченная энергия или, в более широком смысле, сила продвижения трещины Sc может быть определена либо при условии постоянства нагрузки (неравенство (19)), либо при фиксировании перемещения захватов (неравенство (20)). Физически эти условия отвечают соответственно мягким и жестким захватам.

Вследствие линейности задачи можно использовать принцип независимости действия сил применительно к двум изгибам в произвольных плоскостях хОг и yOz и кручению относительно линии, проходящей через центры изгиба поперечных сечений.

При линейных колебаниях вблизи состояний равновесия перемещения считаются столь малыми, что сохраняется линейная зависимость их от действующих на систему и (или) возникающих в ней сил. Вследствие линейности дифференциальных уравнений, описывающих малые колебания, сами системы, пребывающие в состоянии таких колебаний, называют линейными.

2.1. Общее решение однородного уравнения. Вследствие линейности системы дифференциальных уравнений (17.175) общее решение ее складывается из общего решения соответствующей однородной системы

Вследствие линейности системы

В [Л. 67, 68] частотный метод успешно применен к расчету динамических характеристик сложных моделей 'конвективных теплообменников. Расчеты для широкого диапазона частот выполняются достаточно быстро. Подробно расчет частотных характеристик теплообменников рассматривается в следующем параграфе этой главы. Здесь для характеристики метода важно только отметить, что расчет частотных характеристик вследствие линейности задачи может проводиться в отдельности для каждого теплообменника независимо от его соединения по трактам рабочей среды и газа с другими теплообменниками парогенератора.

Вследствие линейности уравнение (1) можно ре- ь.....,...,,. шить путем суперпозиции решений для ступенчатого изменения теплового потока qx. Следуя работам [1, 2], запишем изменение разности температур Тх —

t Вследствие линейности преобразования J X(t)dt найдем, что my(i)=

Датчик плоской конструкции, представляющий конденсатор с переменным зазором. Регулировка начального установочного зазора производится микрометрическим винтом. Вследствие линейности статической характеристики точность установки начального зазора не влияет на величину измеряемых прогибов ротора.