Вследствие необратимости

Недостатком всех вышеназванных способов обеспечения устойчивости заготовки в процессе вытяжки является большая металлоемкость штампов вследствие необходимости применения дополнительных устройств или маленькая производительность вследствие увеличения эаготовительно-подготовительных работ.

Внешняя нагрузка не передается на болт поэтому согласно зависимости (10) расчетное усилие Q= 1,3Q0. Хотя такое соединение не сложно в изготовлении, однако размеры его получаются большими вследствие необходимости большой силы затяжки Q0. Поэтому желательно

Формулы для расчета адиабатного процесса содержат величины с Дробными показателями степени, что делает расчет уравнений трудоемким вследствие необходимости каждый раз производить логарифмирование; кроме того, для упрощения эти уравнения выведены для случая c=const, что неточно, в особенности при расчете процессов с продуктами горения в тепловых двигателях, где температуры меняются в широких пределах; в этом случае зависимость теплоемкости от температуры, в особенности для многоатомных газов, достаточно значительна. Уравнения для адиабатного процесса с учетом нелинейной зависимости c = f (t) не существует, и для расчета его во Всесоюзном теплотехническом институте разработан табличный метод, более простой и более точный, чем тот, который проводится с допущением c=const.

По условию компоновки приводов возникает необходимость выполнять оси ведущего и ведомого валов редуктора совпадающими по направлению; такие редукторы называют сооспыми. На рис. 12.4 показана схема двухступенчатого соосного горизонтального редуктора, который по габаритам и массе близок к редуктору с раздвоенной схемой, во многих случаях позволяет получить удачную общую компоновку привода, примерно на 25% большее передаточное число, но вследствие необходимости размещения подшипников валов внутри корпуса имеет увеличенную ширину и усложненную конструкцию корпуса.

у" вследствие необходимости произ-

Сетевые подогреватели обычно изготовляют в вертикальном исполнении (рис. 35-9,в). Устройство сетевых подогревателей во многом аналогично устройству подогревателя низкого давления для регенеративного цикла. В верхней части их, как и в подогревателях, имеется водяная камера / с перегородкой 2. Однако поскольку сетевая вода может быть более загрязненной, чем конденсат паровой турбины, сетевые подогреватели выполняют с прямыми трубками 5, которые легче чистить. Это предопределяет наличие в этих подогревателях двух трубных досок — верхней 3 и нижней 7. В связи с наличием нижней трубной доски для направления движения сетевой воды в нижней части применяют подвесную водяную камеру 8, соединенную с трубной доской 7 фланцем. Такое устройство хорошо обеспечивает компенсацию разности тепловых удлинений трубного пучка 5 и корпуса 6, но удорожает подогреватель вследствие необходимости увеличения его диаметра для размещения фланцевого соединения камеры 8. В таких подогревателях можно* изменяя уровень конденсата в корпусе при неизменном давлении греющего пара, изменять температуру нагреваемой сетевой воды. Для этого соответственно приоткрывают или прикрывают вентиль на выходе конденсата греющего пара и наблюдают за уровнем его в корпусе. При повышении уровня теплоотдача уменьшается и температура сетевой воды снижается.

Приведение сил и масс в плоских механизмах. Уравнение (7.1) представляется довольно громоздким даже для плоских механизмов с небольшим числом звеньев вследствие необходимости производить суммирование по п звеньям. Для механизмов с одной степенью свободы можно получить более простую форму записи этого уравнения, при которой все операции суммирования по п звеньям выполняются заранее. С этой целью заменим уравнение движения механизма (7.1) тождественным ему уравнением движения одного звена (или одной точки звена), которое движется так, что его обобщенная координата совпадает в любой момент времени с обобщенной координатой механизма.

целое с валом (вал-шестерня). Это объясняется тем, что раздельное изготовление увеличивает стоимость производства вследствие увеличения числа посадочных поверхностей, требующих точной обработки, а также вследствие необходимости применения того или иного соединения (например, шпоночного).

Для ортотропных материалов с известными направлениями главных осей упругой симметрии модуль сдвига можно вычислять по значениям Et& и V45. Этот метод обычно используют для определения модуля сдвига в плоскости укладки арматуры. Применение его для оценки значений межслойных модулей сдвига ограничено вследствие необходимости изготовления плит большой толщины, из которых получают образцы.

Существующие теории армирования, как правило, базируются на ряде допущений (см. с. 64). Отказ от некоторых из них, в частности переход от плоского напряженного состояния к объемному, приводит к усложнению расчетных выражений, но позволяет оценить соответствующие поправки. Отсутствие допущения об однородности напряженного состояния в пределах объема каждой из компонент материала повышает степень сложности расчета вследствие необходимости решения задачи теории упругости для многосвязной области. В этом случае возможен учет влияния расположения волокон в материале на расчетные значения его упругих характеристик. Однако для трехмерных структур такой анализ выполняется только с использованием численных методов решения краевых задач.

Внешняя нагрузка не передается на болт поэтому согласно зависимости (10) расчетное усилие Q= 1,3Q0. Хотя такое соединение не ' сложно в изготовлении, однако размеры его получаются большими вследствие необходимости большой силы затяжки Q0. Поэтому желательно

Величина о представляв! собой скорость возрастания энтропии вследствие необратимости процесса.

Величина а представляет собой скорость возрастания энтропии вследствие необратимости процесса.

Однако, как будет видно из дальнейшего, действительные двигатели не работают по циклу Карно, так как невозможно из конструктивных соображений осуществить в полной мере подвод и отвод тепла при / = const, и термический к. п. д. для действительно осуществляемых циклов значительно ниже. Кроме того, в реальных двигателях существует ряд потерь, происходящих как вследствие конструктивных особенностей машины, так и вследствие необратимости отдельных процессов цикла. Поэтому в действительности количество механической энергии, получаемой на валу двигателя, за счет каждой единицы тепла, получаемой из верхнего источника, оказывается значительно ниже, и для паровых установок оно в благоприятных условиях достигает ~ 40%, а для двигателей внутреннего сгорания ~ 42% от тепла, полученного рабочим телом в верхнем источнике.

Обозначим через AsH увеличение энтропии вследствие необратимости процесса, тогда

где Эпол — полезно использованная эк-сергия; Эр — располагаемая эксергия; ? Э, - потери эксергии вследствие необратимости процессов (горения, теплообмена, смешения и т. п.).

где Як, Яох, Явп, П„, Яв, Ят и Ямд-потери эксергии вследствие необратимости процессов соответственно в компрессоре, охладителе, при впуске заряда в цилиндр, передаче теплоты от газов к стенке, в выпускной системе, газовой турбине и механизмах двигателя; Это — зксергия рабочего тела после тур&ины. Потеря эксергии в цилиндре двигателя Яц = Явп + Яж + Яв.

Действительно необходимая мощность Na превышает минимальную Nmin на величину потерь Nn вследствие необратимости рабочих процессов в элементах установки, поэтому NA = = Nmm + Nn.

Из рис. 23.5,6 видно, что больше половины работы, которую термодинамически можно было бы получить, если бы все процессы были обратимыми, теряется вследствие необратимости горения и передачи тепле >ты от газов к воде и пару в котлоагрегате. Процессы во всех остальных агрегатах ТЭС имеют достаточно высокую степень термодинамического совершенства, причем потери эксергии в конденсаторе составляют все-гс 3,5%. Это понятно, ибо пар на входе в конденсатор имеет столь низкие параметры, что практически уже не может совершать работу.

где То.о — температура окружающей среды; 2А% — сумма возрастаний энтропии, вследствие необратимости процессов.

где н?п.н = гздн.п.р — полезная работа в реальном необратимом цикле; т]н.п.р — коэффициент, характеризующий потерю работы, вследствие необратимости. Тогда

КПД нетепловых генераторов, где имеются потери только вследствие необратимости реальных процессов, то есть в основном за счет трения, перехода тепла в окружающую среду, бывает ненамного меньше 100% КПД