Вследствие неплотности

Этот метод довольно широко представлен в литературе (см., например [2, 5, 6, 7, 37, 43 ] ), однако следует иметь в виду, что применение его при полностью или частично ферромагнитной загрузке, а также при относительно низких частотах приводит к совершенно неудовлетворительным результатам, прежде всего вследствие неопределенности в этих случаях значения взаимоиндуктивности М.

Сопротивление слоя движению газа слагается из следующих элементов: 1) сопротивления трения, 2) местных внезапных расширений и сужений, 3) местных поворотов при движении по извилистому пути между кусками, 4) местных слияний и разделений струй. Доля сопротивления трения для слоя оценивается в зависимости от степени шероховатости кусков в 4—5% (Re > 2000) и поэтому решающее влияние оказывают местные сопротивления. Что касается местных сопротивлений, то попытки оценить их теоретически привели к двум различным моделям движения газов через слой. Согласно одной из них, слой состоит из системы каналов, расположенных между частицами (внутренняя задача), по которым двигаются газы. Согласно другой, слой состоит из системы частиц, обтекаемых газом (внешняя задача). Использование той или другой модели приводит к различной структуре формул для определения сопротивления слоя. Вследствие неопределенности формы и размеров пор влияние отдельных элементов местных сопротивлений установить не представляется

кого-нибудь единодушно принятого названия. Применяются также термины: проектирование, разработка, предварительные исследования. Вследствие неопределенности этих терминов в дальнейшем используется слово, «концептирование». Конструирование по распространенной терминологии разделяется на черновое проектирование (разработку) и оформление ]. На схеме 6 изображена взаимосвязь действий и соответствующих понятий, определение которых приводится ниже.

• — [J/'), следует, что возможная погрешность в определении <р вследствие неопределенности структуры течения (Д<рстр) достигает наибольших значений при f ^ 0,5. Величина этой наибольшей погрешности при различных значениях а (/ — {*") приведена на рис. 3-10, 56

Рис. 3->10. Максимальные .ошибки в определении фср из-за погрешностей IB счете импульсов и вследствие неопределенности структуры потока при различных значениях а(ц'—ji").

Рис. 3-11. Максимальные ошибки в определении Фср в вертикальном прямоугольном канале из-за погрешностей в счете импульсов и вследствие неопределенности структуры потока при различных значениях а (ц' — \\ь"}.

При выбранном втором порядке аппроксимирующей пере- "0,8 даточной функции вида (7-3) асимптот три. ПосколькУ 'в нашем примере, как легко заме- -1,6 тить, точки сопряжения будут располагаться одна вблизи . ^\ другой, их ординаты должны быть меньше соответствующих ординат .точной кривой яа величину «6 дб. Вследствие неопределенности выбора точек сопряжения задача решается приближениями, причем на

соотношения (38) опытным данным сообщалось и в работах [348, 381]. Таким образом, расчеты по Гринвуду и Джонсону дают близкие к опыту результаты. Однако вследствие неопределенности значений величины о0 и трудностей, возникающих при ее определении, предложенные в работах [287, 318] зависимости обычно используют для оценочных расчетов величины формоизменения.

Согласно (2.45) и (2.46) поле напряжений в окрестности краевой дислокации имеет разграниченные горизонталью зоны всестороннего сжатия и растяжения (рис. 2.11). Потенциальную энергию этого поля не удается вычислить строго, во-первых, в связи с трудностями установления истинного расположения атомов в ядре дислокации (при г — >- 0) и, во-вторых, вследствие неопределенности размеров области, в пределах которой поле напряжений остается невозмущенным. В первом приближении потенциальную энергию U, приходящуюся на единицу длины линии краевой дислокации, оценивают значением порядка Gb2 [55].

Так как скорость упругого последействия наибольшая в момент приложения нагрузки, то особенно в легко деформируемых материалах, за время достижения постоянного момента может в большей или меньшей мере развиться упругое последействие. Вследствие неопределенности того, каково соотношение между уи и уэ в момент осуществления условия М = const, измеряемую при этом величину принимают условно мгновенной. Если запаздывающие деформации нарастают достаточно медленно, то деформации, измеряемые в определенном узком интервале времени после достижения условия М = const, оказываются независимыми от времени. Находимые таким образом значения у = уи и их можно рассматривать как действительно идеально упругие деформации [23].

из которых f4(1) — невыпуклое множество при любой постановке задачи оптимизации по векторам х и s. Кроме того, вследствие неопределенности множеств Л4(1) и Л4<2> множества /Г4(1), /Г4(2) и, следовательно, множество D обладают неопределенными границами. Это обстоятельство вызывает наибольшие затруднения в процессе численной реализации моделей оптимизации с ограничениями типа (6.16). Изложим далее один из возможных алгоритмов численной реализации таких моделей.

Средний теоретический часовой расход воздуха Q0. cp должен быть увеличен: а) на 15 — 20% — для компенсации утечки воздуха вследствие неплотности арматуры, фланцев, шлангов и т. д.; б) на 15—20% — для компенсации потерь воздуха в связи с износом пневматического инструмента; в) на 10%— для питания воздухо-приёмников, не учтённых проектом.

В экоплюатации даже при тщательной наладке конденса-тоотводчиков имеет место пропуск (вследствие (неплотности клапана или других причин) так называемого пролетного пара. Количество пролетного пара может доходить при неблагоприятных условиях до 15 и более процентов от потребляемого переприемниками пара. При проектировании систем и их наладке следует учитывать средние эксплоатационные утечки пролетного пара. Пропуск пролетного пара через кон-деясатоотводч.ик i»e совпадает по времени с удалением конденсата, поэтому конденсатопровод в известные моменты его работы должен иметь возможность пропускать имеющийся, неустранимый практически, пролетный пар.

Ухудшение циркуляции в контуре или его отдельных трубах может произойти также вследствие внутреннего загрязнения труб, попадания посторонних предметов, оставления в трубе после ремонта сварочного грата, накопления в коллекторе большого количества шлама и т. п. Известны случаи нарушения циркуляции в трубах экрана, расположенных вблизи мест продувки нижних коллекторов, вследствие неплотности продувочной арматуры или производства продувки при большой нагрузке котла.

Аналогичные срывы мазутных насосов имели место в этой котельной из-за засорения сеток фильтров заборных труб в подземных баках и вследствие неплотности сальников насосов.

В котельных, где не обеспечен постоянный правильный водный режим, аварии из-за внутреннего загрязнения труб котлов и экранов нередко совершенно дезорганизуют эксплуатацию, особенно при экранированных топках и работе с высокими нагрузками на мазуте и газе. Даже небольшие (0,1 мм) накилеотложения в этих трубах ведут к возникновению на них отдулин и свищей. При этом причиной накипеотложений может быть даже периодическое ухудшение качества питательной воды, например вследствие неплотности конденсатора турбины (попадания сырой воды в конденсат) или других нарушений водного режима.

ж) снижение температуры перегретого пара возможно также вследствие неплотности пароохладителей, установленных на стороне .насыщенного пара или «в рассечку» (в промежуточном сечении пароперегревателя).

Все лопатки были одинаково изогнуты (почти сложены пополам), что указывает на сплющивание рабочего колеса под действием на разогретые лопатки центробежных сил, после чего лопатки оторвались от диска и вместе с кольцом были выброшены в выходной патрубок машины. Авария дымососа произошла вследствие неплотности газовой перегородки и частичного поступления в дымосос, минуя пароперегреватель и водяной экономайзер, дымовых газов с температурой около 700°С. Газовый короб перед дымососом во время аварии раскалился до красного свечения. Котел перед аварией сильно форсировался и температура уходящих дымовых газов была повышенной, что не было своевременно замечено персоналом вследствие отсутствия прибора.

Следует учесть, что при наличии у котлоагрегата двух дымососов и работе одного из них ухудшение тяги у котла может происходить из-за рециркуляции газов работающего дымососа через резервный вследствие неплотности заслонок у последнего;

Гидравлические удары и повреждения паропроводов во время работы могут происходить вследствие попадания в них котловой воды при перепитке котлов, вскипании и вспенивании котловой воды или значительном ухудшении работы сепарационных устройств. Гидравлические удары и повреждения питательных трубопроводов могут также происходить вследствие неплотности обратных клапанов.

9. При выводе насоса в резерв или в ремонт отключать его двигатель только после закрытия нагнетательной задвижки (с предварительным открытием рециркуляции). Если насос 'остается в резерве, следует после полной его остановки вновь открыть задвижку на нагнетательном патрубке и проверить, не вращается ли ротор насоса. Если вследствие неплотности обратного клапана насос вращается в обратном направлении, немедленно пустить пусковой масляный насос (если таковой имеется у агрегата), закрыть нагнетательную задвижку у питательного насоса и вывести его в ремонт.

нижним) направляющих аппаратов. При чрезвычайно малых открытиях направляющего аппарата и при остановке турбин (особенно высоконапорных) закрытием направляющего аппарата вследствие неплотности между соседними лопатками щелевая кавитация может развиться по всей длине лопаток направ ляющего аппарата в местах их прилегания друг к другу [48, 60].