Вычисления напряжений

При аналитических методах синтеза и при использовании ЭВМ для вычисления координат профиля необходимо располагать соответствующими зависимостями, представленными в аналитической форме. Обозначения необходимых параметров показаны на рис. 17.7, в для вращающегося и на рис. 17.7, б — для поступательно движущегося толкателя.

В работе [50] метод бокового нивелирования обоих рельсов используется для вычисления координат осевых точек рельсов. При этом каждые две противоположные точки должны иметь одинаковую абсциссу, направление которой выбирается параллельно оси пути. По ординатам контролируемых точек судят об искривлении рельсовых осей и о величине ширины колеи.

В статье [61] аналитическая обработка измеренных абсцисс и ординат точек осей рельсов осуществляется под условием минимальной суммы отклонений от прямой. В результате получают уравненные величины отклонений осей рельсов от створов, разности которых в каждом сечении равны конструктивной ширине колеи. А в работе [50] подробно описан алгоритм вычисления координат точек рельсовых осей и рихтовочных данных на основе параметрического способа уравнивания.

Задачей лабораторной работы является синтез профиля кулачка по заданному закону движения толкателя с использованием ЭВМ для вычисления координат и графического построения профиля.

Традиционно аналог скорости и перемещение выходного звена при заданном законе ускорения определяются интегрированием этого ускорения по обобщенной координате — углу поворота кулачка. Основные размеры кулачка определяются из условия ограничения угла давления графическими методами, в основе которых лежит построение диаграммы изменения аналога скорости в функции перемещения толкателя. Теоретический профиль строят без вычисления координат методом обращенного движения [1, 6, 12].

При аналитических методах синтеза и при использовании ЭВМ для вычисления координат профиля необходимо располагать соответствующими зависимостями, представленными в аналитической форме. Обозначения необходимых параметров показаны на рис. 17.7, в для вращающегося и на рис. 17.7, б — для поступательно движущегося толкателя.

После вычисления координат XM и ум шатунной кривой находим ординату у из уравнения заданной кривой, принимая х = хм, и вычисляем модуль разность ординат шатунной кривой и заданной кривой.

Определение профиля кулачка по заданному закону движения толкателя. В быстроходных кулачковых механизмах закон движения выходного звена определяется обычно по заданной форме графика ускорения, а профиль кулачка получается путем вычисления координат отдельных его точек.

тельном смещении. Если смещение е = 0, то углы р и ф совпадают. При обработке профиля кулачка часто принимают радиус режущего инструмента (фрезы или шлифовального круга) равным радиусу ролика. Тогда достаточно знать координаты центрового профиля кулачка. Если же радиусы ролика и режущего инструмента не совпадают, то по обычным правилам вычисления 'координат

После вычисления координат л:м и г/м шатунной кривой находим ординату у из уравнения заданной кривой, принимая х = хм, и вычисляем модуль разности ординат шатунной кривой и заданной кривой:

После вычисления угла qpi надо выяснить, является ли точка К\ единственной точкой контакта со звеном 2 при этом значении угла ф1. Другими словами, нужно установить — является ли контакт в высшей паре точечным или линейным. С этой целью обратим внимание на то, что точка контакта на звене / должна одновременно принадлежать заданной поверхности Si и поверхности, определяемой уравнением зацепления (22.1). Пересечение двух поверхностей в общем случае дает линию. Следовательно, в общем случае контакт будет линейным. Линия, по которой в данный момент соприкасаются сопряженные поверхности, называется контактной линией. В рассматриваемом примере для вычисления координат всех точек контактной линии на поверхности Si звена / надо совместным решением (обычно приближенным) уравнения поверхности S\ и уравнения зацепления (22.1) найти параметры v и , соответствующие этим точкам. Поэтому первый этап можно назвать также этапом определения контактной линии на поверхности Si звена /.

Хотя формула (12.10) получена из рассмотрения частного случая косого изгиба балки, однако она является общей формулой для вычисления напряжений при косом изгибе. Следует только помнить, что изгибающие моменты и координаты точек, в которых определяют напряжения, необходимо подставлять в указанную формулу со своими знаками.

Обратим внимание на то, что эти формулы по структуре аналогичны формулам для вычисления напряжений и деформаций при растяжении, сжатии и применимы лишь для участков бруса, имеющих одинаковый материал, постоянные поперечное сечение и крутящий момент.

Обратим внимание на то обстоятельство, что эта формула по структуре аналогична формулам для вычисления напряжений при растяжении, сжатии, сдвиге и кручении.

процесс столкновения частиц, в результате к-рого меняются только их импульсы, а внутр. состояния остаются неизменными. УПРУГОСТИ ТЕОРИЯ - раздел механики сплошных сред, рассматривающий деформацию упругих тел под действием внеш. сил, изменения темп-ры и др. причин; науч. основа для расчётов на прочность частей машин и сооружений. Методы У.т. используются в сейсмологии при изучении распространения упругих волн в земной коре с целью определения координат очагов землетрясений; в стр-ве - для вычисления напряжений и деформаций в инж. сооружениях (тоннелях, плотинах, оболочках и др.); в машиностроении - при определении напряжений в лопатках турбин, в элементах шарикоподшипников и т.п.

УПРУГОСТИ ТЕОРИЯ — раздел механики сплошных сред, рассматривающий деформацию упругих тел под действием внеш. сил, изменения темп-ры и др. причин. У. т.— науч. основа для расчётов на прочность и устойчивость частей машин и сооружений. Методы У. т. используются в сейсмологии (по результатам изучения распространения упругих волн в земной коре вычисляют координаты очагов землетрясений); в стр-ве — для вычисления напряжений и деформаций в инж. сооружениях (туннели, оболочки, массивные плотины и др.); в машиностроении — для определения напряжений в лопатках гидравлич. и паровых турбин, в элементах шарикоподшипников и т. д.

Рис, 16. Модель для вычисления напряжений у краев волокна [56].

целом, без вычисления напряжений в отдельном слое. Сплошными линиями на рис. 4.13,6, 4.13, в показаны кривые, подсчитанные по предельным напряжениям при растяжении, пунктирными — при сжатии. Как видно, использование в методе предельных напряжений растяжения или сжатия приводит к практически одинаковым результатам. В обоих случаях наблюдается хорошее совпадение расчета с экспериментом. И наконец, рассмотрим пример оценки предельных напряжений при двухосном нагружении слоистого углепластика

Поэтому для любого композиционного материала предельную поверхность нельзя представить математически однозначно. Как и в случае классических критериев пластичности, послуживших основой для разработки критериев прочности для композитов, последние предсказывают разрушение по предельным значениям напряжений, деформаций или энергии. Большинство подходов в качестве исходной информации использует критерий прочности для слоя и свойства слоя и для вычисления напряжений и деформаций в различных слоях

Таблица 2.1. Формулы преобразования для вычисления напряжений, действующих по площадкам, совпадающим с осями упругой симметрии материала

При определении главных напряжений в трубе, подверженной действию осесимметричного внутреннего давления, обычно пользуются формулой Ляме, пригодной для вычисления напряжений в оболочках любой толщины. При выводе этой формулы принимались следующие допущения: 1) материал трубы однороден и изотропен; 2) труба имеет цилиндрическую форму; 3) давление нормально к поверхности трубы и равномерно распределено по поверхности; 4) труба после деформации сохраняет цилиндрическую форму и любое ее сечение остается плоским после деформации.

Приведем еще формулы для вычисления напряжений в зависимости от сил и моментов. Эти формулы легко получить из уравнений (5.45), если выразить в них деформации и параметры изменения кривизны через силы и моменты, т. е.

Рекомендуем ознакомиться:

Вычерчивания подвижных

Водозаборные сооружения

Вольфрамовые электроды

Вольфрамовая проволока

Вольфрамовую проволоку

Волнистой поверхностью

Волнообразных колебаний

Волнового зубчатого

Выбранного подшипника

Волокнами материалов

Волокнистый наполнитель

Волокнистых композиций

Волокнистых композитов

Волокнистым наполнителем

Меню:

Главная страница Термины