Вследствие обеднения

При поверхностной закалке (обработка ТВЧ, газопламенная закалка) и химико-термической обработке (цементация, нитроцементация, азотирование) упрочнение обусловлено главным образом возникновением в поверхностном слое остаточных сжимающих напряжений вследствие образования структур большего удельного объема (мартенсит при цементации и закалке ТВЧ, нитриды и карбонитриды при нитроцементации и азотировании), чем структуры основного металла. Расширение поверхностного слоя тормозит сердцевина, сохраняющая исходную перлитную структуру, вследствие чего в поверхностном слое возникают двуосные (а в цилиндрических деталях — трехосные) напряжения сжатия. В нижележащих слоях развиваются реактивные растягивающие напряжения, имеющие небольшую величину вследствие незначительности сечения термически обработанного слоя сравнительно с сечением сердцевины.

В радиальных шариковых подшипниках гироскопические моменты возникают при наклоне линий контакта в результате приложения осевых сил, а также при перекосах подшипника. Вследствие незначительности углов Р гироскопические моменты невелики.

причем плечо силы Р вследствие незначительности деформации тел считаем равным радиусу г цилиндра (сила Р — горизонтальная). Из последнего равенства определим силу, необходимую для равномерного качения цилиндра,

При определении величины ./V можно не учитывать влияния неуравновешенного веса электромагнита типа МП или МО, укрепленного на рычаге, вследствие незначительности изменения нормального давления.

При поверхностной закалке (обработка ТВЧ, газопламенная закалка) и химико-термической обработке (цементация, нитроцементация, азотирование) упрочнение обусловлено главным образом возникновением в поверхностном слое остаточных сжимающих напряжений вследствие образования структур большего удельного объема (мартенсит при цементации и закалке ТВЧ, нитриды и карбонитриды при нитроцементации и азотировании), чем структуры основного металла. Расширение поверхностного слоя тормозит сердцевина, сохраняющая исходную перлитную структуру, вследствие чего в поверхностном слое возникают двуосные (а в цилиндрических деталях — трехосные) напряжения сжатия. В нижележащих слоях развиваются реактивные растягивающие напряжения, имеющие небольшую величину вследствие незначительности сечения термически обработанного слоя сравнительно с сечением сердцевины.

В радиальных шариковых подшипниках гироскопические моменты возникают при наклоне линий контакта в результате приложения осевых сил, а также при перекосах- подшипника. Вследствие незначительности углов р гироскопические моменты невелики.

Величина J, полученная из этого уравнения, представляет собой приведённый момент инерции маховика плюс приведённый момент инерции остальных звеньев маховика. Вследствие незначительности приведённых масс остальных звеньев по сравнению с массой маховика, последними при этом способе расчёта обыкновенно пренебрегают, считая, что весь найденный момент инерции J относится к маховому колесу.

Формулы пересчёта с модели на натуру, рекомендуемые в реактивных турбинах, к турбинам Пельтона применять не следует вследствие незначительности в них потерь на трение и ухудшения качества струи в сопнах больших диаметров. Испытания натуры показывают незначительное ухудшение к. п. д. по сравнению с моделью.

Последнее требование, т.-е., чтобы L2 = 0, обычно не принимается во внимание, так как при практическом решении вопроса об уравновешивании этого условия не придерживаются, вследствие незначительности L,.

ние общей концентрации углекислоты в таких системах проще всего выполнить, удалив СО2 и поглотив это вещество титрованным раствором соды или барита, как это описано выше. При этом в отобранную порцию воды необходимо предварительно, т. е. перед включением эксгаустера 3 (см. рис. 12.8), ввести избыток серной кислоты, чтобы освободить СО2 и одновременно связать основания. Иногда прибегают к косвенному определению концентрации углекислоты в этих водах. Чаще всего приходится анализировать конденсаты, содержащие, кроме угольной кислоты, аммиак. В част* ности, такими системами являются питательные воды прямоточных парогенераторов. При этом в растворе находятся ионы NH^, H+, ОН~, НСО^", СО~, а также недиссоциированные молекулы NH4OH и Н2СО3. Присутствием других ионов в таких системах вполне можно пренебречь вследствие незначительности их концентраций в сравнении с концентрацией аммиака.

Все указанные упрощения расчета отдельных небольших сопротивлений в газопроводах применяются только при искусственной тяге. При естественной тяге все отдельные сопротивления рассчитываются общим порядком по соответствующим указаниям вследствие незначительности суммарного сопротивления тракта.

После охлаждения до комнатной температуры аустенитное состояние сохраняется, при этом точка Ms лежит еще ниже комнатной температуры, но точка MD вследствие обеднения аустенита углеродом и легирующими элементами переместилась в зону положительных температур. Деформация во время испытания при комнатной температуре ведет к образованию мартенсита. Таким -образом исходное, аустенитное, сравнительно малопрочное состояние в процессе испытания (или эксплуатации) в результате пластической деформации превращается в высокопрочное, мартенситное.

Некоторые из предложенных объяснений склонности ферритных нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии основаны на разнице скоростей растворения различных образующихся карбидов или на предполагаемой большей реакционной способности напряженной кристаллической решетки металла. Однако наиболее убедительное объяснение получено с помощью теории, широко используемой для объяснения этих явлений в аустенитных нержавеющих сталях. Согласно этой теории, разрушения происходят вследствие обеднения границ зерен хромом [36—38]. Различия в температурах и времени, необходимых для сенсибилизации этих сталей, объясняются более высокими скоростями диффузии углерода, азота и хрома в ферритной объемно-центрированной кубической решетке по сравнению с аустенитной гранецентрированной. В соответствии с этим, карбиды и нитриды хрома, которые растворены при высокой температуре, ниже

Нетравленый шлиф стали,"содержащей, %: С 0,07; Сг 27; Мо 2 и отпущенной при 650° С в течение 1000 ч, исследуют методом оптического фазового контраста или с помощью травителя 107в. При этом карбиды сильно вытравливаются, в то время как а-фаза вследствие легкого подтравливания располагается ниже ферритной матрицы. При термическом травлении при 500° С в течение 5 мин карбид темнеет, феррит окрашивается в цвета от желтого до коричневого, а cr-фаза остается светлой. Этим методом выявляют обедненные хромом области вокруг карбидов и сг-фазу по различию в степени потемнения. Термическое травление позволяет также определять размеры карбидных частиц. Карбиды по границам зерен остаются светлыми, если их размер не превышает определенную величину. Аустенит имеет желто-коричневый цвет, приграничные области зерен, особенно вблизи мельчайших карбидов, окрашиваются в цвета от коричневого до фиолетового (вследствие обеднения легирующими элементами).

Первый процесс должен приводить к снижению микротвердости, второй — вследствие «обеднения» твердого раствора дефектами типа вакансий, — к ее повышению, поскольку число субмикроскопических пор всегда на много порядков меньше числа поглощенных ими вакансий.

Никелевые сплавы А, В, С, F после нагрева в интервале 500—700° склонны к межкристаллитной коррозии вследствие обеднения границ зерен молибденом п хромом.

Действие К. н. основано на выщелачивании токсичных веществ морской водой. В слое морской воды, прилегающем к окрашенной К. н. поверхности, создается высокая концентрация токсичных веществ, и личинки морских организмов, попадающие в этот слой, погибают от отравления. Т. о., эффективность К. н. связана не только с абс. содержанием в их составе токсичных веществ, но гл. обр. со скоростью перехода этих веществ с окрашенной поверхности в морскую воду. Однако слишком высокая скорость выщелачивания токсинов может привести к быстрой потере токсичности вследствие обеднения окрашенной поверхности ядовитыми веществами. К. н. делятся на 3 типа: 1) краски на основе пленкообразующих, нерастворимых в морской воде; 2) краски, в состав к-рых входят растворимые в морской воде пленкообразующие; 3) пластмассовые или мастичные краски. Краски 1-го типа готовятся на основе очень прочных и водостойких пленкообразующих, напр. на сополимерах винилхлорида, и содержат до 80% токсичных веществ. Краски 2-го типа содержат основное пленкообразующее вещество (кон-денсац. и полимеризац. смолы, битумы и т. д.), а также канифоль, обладающую определенной растворимостью в морской воде. В красках этого типа содержится примерно 30—50% токсичных веществ. При растворении канифоли в морской воде в пленке покрытия образуются поры, через к-рые непрерывно выщелачиваются токсичные вещества. Краски 3-го типа содержат обычные токсичные вещества и готовятся на основе пленкообразующих, имеющих сравнительно низкие темп-ры плавления (воск, канифоль, битумы и т. п.). Краски этого типа применяются без органич. растворителей. Перед употреблением они нагреваются до темп-ры плавления и в горячем виде наносятся толстым слоем (до неск. мм) на защищаемую поверхность. В качестве токсичных веществ в К. н. применяются в основном соединения меди, ртути и мышьяка. Наиболее распространенный токсин — закись меди, к-рая имеет растворимость в морской воде 5,4 мкг!мл при рН, равном 8,1, что обеспечивает длит, переход токсина в морскую воду в концентрации, смертельной для организмов обра-стателей. Такая растворимость закиси меди

Частые увеличения концентрации кислорода в теплоносителе явились причиной вымывания хрома и, как следствие, скачков концентрации шлама. Предполагается, что вследствие обеднения коррозионной пленки по хрому ее прочность уменьшилась. Скачки в концентрации шлама приводят к перемешиванию продуктов коррозии и неизбежно вызывают повышение уровня активности. Таким механизмом массопереноса можно объяснить известный факт, что в любой момент времени среднее отношение активностей 58Со/60Со в коррозионной пленке и в отложениях подобно этому отношению для циркулирующих продуктов коррозии. Если существование такого механизма подтвердится, то содержание кислорода и режим эксплуатации установки окажутся важными параметрами при определении характера протекания и масштаба процессса активации. Подобные явления могут оказаться важными и в процессах активации на АЭС с кипящими реакторами, что будет обсуждаться позднее.

Вследствие обеднения твердого раствора углеродом и хромом, а также благодаря зародышевому действию карбидов возрастает

Вследствие обеднения твердого раствора легирующими элементами, уходящими в окислы, на поверхности цементованного слоя образуется зона пониженной твердости с трооститной составляющей в структуре.

границ зерен и т. д. В участках, нагреваемых при сварке в интервале температур 600-^1000°, может происходить выделение второй фазы, связанное с процессами старения. При сварке нестабилизированных аустенитных сталей в этой зоне возможно снижение коррозионной стойкости стали вследствие обеднения хромом пограничных участков зерен.

2) распадом содержащегося в исходной воде бикарбоната кальция Са(НСО3)2 в труднорастворимый СаСО3 из-за нарушения бикарбонатного равновесия (вследствие обеднения воды свободной углекислотой при ее нагревании);