Вследствие проявления

Белый п отбеленный чугун. Белый чугун вследствие присутствия в нем цементита обладает высокой твердостью, хрупок и практически не поддается обработке резанием, поэтому имеет ограниченное при мепение.

закалке уменьшаются: объемные изменения вследствие присутствия большего количества остаточного аустеиита и возможности самоотпуска мартенсита; коробление в результате того, что мартенсит-пое превращение протекает почти одновременно во всех участках изделия; опасность появления трещин.

При большем содержании олова в структуре бронз в равновесном состоянии с а-раствором присутствует эвтектоид а + Cu31Sn8. Изменение механических свойств литых бронз в зависимости от содержания олова показано на рис. 170, б. Временное сопротивление возрастает с увеличением содержания олова. При высокой концентрации олова вследствие присутствия в структуре значительного количества эвтектоида, содержащего хрупкое соединение Cu;)1SnH, временное сопротивление резко снижается. Относительное удлинение несколько возрастает при содержании в бронзе 4—6 % Sn, но при образовании эвтектоида — сильно падает. Оловянные бронзы обычно легируют Zn, Fe, P, Pb, Ni и другими элементами. Цинк улучшает технологические свойства бронзы и удешевляет бронзу. Фосфор при содержании его >0,3 % образует фосфид Си3Р. Он улучшает литейные свойства, повышает твердость, прочность, износостойкость, упругие и антифрикционные свойства. Никель повышает механические свойства, коррозионную стойкость и плотность отливок и уменьшает ликвацию. Железо измельчает зерно, но ухудшает технологические свойства бронз и сопротивляемость коррозии.

Точечные (малые во всех измерениях) несовершенства возникают вследствие присутствия атомов примесей или образования вакансий — пустых вакантных мест в узлах кристаллической решетки, не занятых атомами, в результате их выхода или перемещения (рис. 1.9). Даже при температурах, близких к температурам плавления, число вакан-

Известно [27, 30], что ограничение значений твердости металла сварного шва является одним из практических методов снижения склонности сварного соединения к сероводородному растрескиванию. Как следует из [11, 12, 25, 31], на образование трещин в сварном соединении оказывает влияние неоднородность структуры металла, наличие в ней зон, склонных к растрескиванию, уровни действующих и остаточных напряжений. Именно в сварных соединениях локализуется большая часть разрушений металла, связанных с сероводородным растрескиванием. Наиболее негативное влияние оказывает быстрое охлаждение шва с образованием перлитно-бейнитной смеси с мартенситом. Стойкость к сероводородному растрескиванию металла сварного шва меньше, чем основного металла не только из-за наличия остаточных напряжений, но и вследствие присутствия различных дефектов. Для сталей повышенной прочности характерно сероводородное растрескивание по сварному шву и зоне термического влияния. Для сталей обычной прочности избирательное разрушение по шву и зоне термического влияния отмечается лишь при переохлаждении.

Если поместить неподвижный манометр внутрь потока жидкости, то он будет также измерять давление в жидкости, но при этом характер потока, вследствие присутствия неподвижного манометра, изменится. В частности, если манометрическая трубка поставлена отверстием к потоку (рис. 302), то скорость жидкости перед отверстием будет равна нулю; линии тока перед манометром расходятся, не попадая

Тем не менее представляется удобным, с точки зрения краткости, условиться о следующем. Если какая-нибудь точка М массы т, вследствие присутствия одной или нескольких других материальных точек, испытывает ускорение J, то мы будем условно говорить, что точка М подвергается со стороны этой одной или этих нескольких материальных точек действию силы, равной по величине и направлению mJ. Этот вектор mJ и есть, по определе- Рис- 53-нию, сила, действующая на точку М. Если обозначить ее через F, то (F~) — (mJ) (рис. 53). Мы видим, что сила есть понятие производное, определяемое при помощи других величин. Вектор силы есть вектор пол'ярный, так же, как и ускорение.

Растворами (I) и (II) тиосульфата натрия (a -f- Р)-латунь можно протравливать как медь, но вследствие присутствия цинка продолжительность травления значительно сокращается. Поэтому р-твердый раствор протравится быстрее, чем а-твердый раствор (продолжительность травления в растворе (I) составляет 60 с, в растворе (II) — 30 с), но для р-латуни время травления может достигать 3 мин и в зависимости от ориентации зерен окрашивается по-разному, в то время как а-твердый раствор остается почти совсем нетравленым. Он окрашивается в растворе (I) примерно за 18—20 мин, в растворе II за 5—8 мин так же, как медь. Тогда р-твердый раствор в результате глубокого травления темнеет и располагается глубже, чем а-твердый раствор. Следовательно, раствор (I), а также раствор (II) можно использовать специально для травления с окрашиванием в латуни Р- и а-фаз.

Прямые наблюдения границ зерен, выполненные методом высокоразрешающей просвечивающей электронной микроскопии, дают доказательства их специфической дефектной структуры в наноструктурных материалах вследствие присутствия атомных ступенек и фасеток, а также зернограничных дислокаций. В свою очередь, высокие напряжения и искажения кристаллической решетки ведут к дилатациям решетки, проявляющимся в изменении межатомных расстояний, появлении значительных статических и динамических атомных смещений, которые экспериментально наблюдались в рентгеновских и мессбауэрографических исследованиях.

Данные о коррозионном поведении алюминиевых сплавов на трех опреснительных установках опубликованы фирмой «Resources Conservation Company» [246]. Использован опыт эксплуатации опреснительной установки на Виргинских островах, концентратора рассола в Эль-Пасо (Техас) и небольшой установки в Розуэлле (Нью-Мехико). Большая часть оборудования на этих установках изготовлена из алюминиевых сплавов 3003, 6061 и 6063 и титана. В подкисленной воде с концентрацией растворенного кислорода 10—50 мкг/кг и температурой около 100 °С стойкость алюминия, как правило, была хорошей. Наиболее существенные исключения — сильная коррозия в насыщенной кислородом входной воде с рН 5—6 и температурой от 21 до 100 °С, а также сильный питтинг вследствие присутствия меди в одной загрузке воды. Первая проблема была решена путем замены труб на этом участке трубами из стеклопластика, а вторая — путем повышения рН до 7,5 и концентрации кислорода до 50 мкг/кг.

С другой стороны, их ядерное взаимодействие прекращается, как только возникает насыщение ядерных сил вследствие присутствия других нуклонов (рис. 5).

В сталях без карбидообразующих элементов или с малым их содержанием преимущественное развитие получает первая тенденция, что приводит к смещению области частичной закалки в сторону меньших скоростей охлаждения. В сталях, легированных карбидообразующими элементами, возможно смещение области частичной закалки в сторону больших скоростей охлаждения вследствие проявления второй тенденции.

Коррозионная среда в условиях циклического нагру-жения оказывает более заметное влияние на работоспособность, чем при статическом нагружении вследствие проявления динамического механохимического эффекта [1]. В настоящее время, отсутствуют какие-либо уравнения для детерменированного определения и описания циклической коррозионной трещиностойкости.

стимые коррозионные повреждения: с внутренней стороны стенки трубы — локальная коррозия глубиной до 2 мм и шириной 10-25 мм по винтовой линии с шагом 65 мм, соответствующим шагу поперечной прокатки; с наружной — язвенная почвенная коррозия глубиной до 2,5 мм на площади 70 см2. Специфический характер локальной коррозии внутренней поверхности трубы объясняется наличием технологического дефекта (неоднородность пластической деформации при поперечной прокатке) ее металла и, как следствие, высокой скоростью коррозии (особенно в застойных зонах трубопровода). По-видимому, в результате коррозии в трубопроводе появился дефект типа "свища", размеры которого были меньше критических. Постепенное увеличение размеров "свища" привело к утечке газа, при которой давление в трубопроводе вначале заметно не уменьшилось из-за малой величины "свища". После воспламенения газа участок трубопровода значительных размеров разогрелся. В металле образовалась "выпучина", которая разрушилась вследствие проявления ползучести, а далее произошло лавинообразное разрушение трубы.

Известно множество способов построения комплексных целевых функций. Среди них наиболее часто при синтезе механизмов используют метод взвешенных сумм, при котором все выходные параметры объединяют в две группы. В первую группу входят параметры, значения которых нужно повышать: КПД, производительность, точность воспроизведения заданной функции или траектории, а в частном случае — изгибная и контактная прочность вубьев, коэффициент перекрытия и т. п. Целевые функции, соответствующие этим выходным параметрам, обозначим Ф/". Во вторую группу входят параметры, значения которых нужно снижать, например, габаритные размеры, скорости скольжения, углы давления, силы, действующие на звенья и кинематические пары, виброактивность, неравномерность движения, силовое воздействие на стойку вследствие проявления инерционности. Целевые функции, соответствующие этим параметрам, будем обозначать Ф7- Тогда для случая минимизации комплексной целевой функции свертка векторного критерия будет иметь вид

Введение. При больших скоростях движения газа вследствие проявления вязкости газ затормаживается у поверхности твердого тела при значительных градиентах скорости. В результате торможения при значительных градиентах скорости температура газа у поверхности стенки существенно повышается. В адиабатических условиях повышение температуры гала у стенки обусловливает появление переноса тепла за счет тетопроводностн из пограничного слоя газа в ядро потока. Таким образом, при движении газа с большой скоростью происходят одновременно два процесса, имеющих разное направление. С одной стороны, в пограничном слое выделяется некоторое количество тепла за счет диссипации энергии. С другой стороны, некоторое количество тепла путем теплопроводности из пограничного слоя переходит в ядро потока.

Аустенитная и ферритная структуры стал и часто трудно выявляются вследствие сильной деформации слоев. Кроме того, они частично пассивируются и (или) имеют повышенную коррозионную стойкость вследствие проявления эффекта граничной концентрации. Пассивация представляет собой поверхностное явление, при котором различные металлы покрываются тонкой окисной

Процесс механического разрушения пленок окислов может сопровождаться, при соответствующих режимах обработки инструментом, упруго-пластическим деформированием поверхностного слоя металла и вскрытием его отдельных участков, что обеспечивает контакт ХАС с границей раздела фаз Fe3O4 и FeO, а также металла с окислами. Механическая активация металла в процессе упруго-пластического деформирования должна, вследствие проявления механохимического эффекта, привести к ускоренному растворению поверхностных атомов железа и нарушению связи с окислами, что облегчает последующее их механическое удаление. Следовательно, регулируя степень механической активации, можно регулировать скорость растворения и интенсивность удаления окисленного слоя металла. Растворение окислов, прилегающих к металлу, и поверхностных атомов железа создает условия для развития хемомеханического эффекта, что обобщенно должно проявиться в снижении твердости поверхностного слоя металла и внедрении в него режущей кромки инструмента на большую глубину по сравнению с механической обработкой в аналогичных режимах. Выше было показано, что применение механохимического способа обработки, заключающегося в совместном действии механического воздействия и электролита, позволяет не только резко уменьшить поверхностное упрочнение, но и снизить микротвердость тонкого поверхностного слоя относительно исходного состояния, что улучшает адгезию защитного покрытия и повышает коррозионную стойкость металла.

По химич. структурным признакам П. разделяются на линейные, разветвленные и пространственно-структурированные, или сеточные (сшитые). Строение цепей одного и того же по химич. составу высокомолекулярного соединения может отличаться вследствие проявления стереоизомерии в различных формах. Важнейшими стерео-изомерами являются атактич., изотактич. и синдиотактич. П.

Особенно важно испытание на изгиб для оценки П. п. малопластичных или хрупких материалов в связи с тем, что надежное определение П. п. при растяжении этих материалов затруднено из-за возможного эксцентриситета в приложении растягивающей нагрузки (устраняемого применением спец. сложных аксиаторов). П. п. при изгибе чугунов, стекол обычно в 2—5 раз выше, чем П. п. при растяжении (см. табл.) как из-за неустраненного эксцентриситета, так и вследствие проявления своего рода масштабного эффекта: при одинаковых размерах испытуемых образцов при изгибе наиболее нагруженной оказывается сравнительно небольшая часть сечения, прилегающая к наружным слоям, а при растяжении — все сечение. П. п. композиционных неоднородных мате-

Высокий эффект поверхностного наклепа исследованных алюминиевых сплавов (и особенно образцов с концентраторами напряжений) наблюдается вследствие проявления благоприятных остаточных сжимающих напряжений, вызванных поверхностным наклепом. Проведенные опыты с равномерно наклепанными (по

Вследствие проявления в полимерах релаксационных процессов с широким временным спектром их испытания проводят в большом интервале времени воздействия или температур, используя принцип температурно-временной суперпозиции. В ряде случаев механическую работоспособность полимеров оценивают сканирующими методами, например в условиях линейно возрастающей температуры.