Вследствие различных

меди. В большинстве случаев образцы перед травлением подвергают отпуску в течение 30 мин до палевого цвета (200—250° С), чтобы образовались сегрегации нитридов. После этого образцы, которые необязательно полировать, травят 1—3 мин погружением. По первоначальным данным Фрая травлению способствует одновременное растирание по поверхности шлифа смоченной в травителе тканью (резиновой перчаткой) порошкообразного хлорида меди в течение 2—20 мин. Как только фигуры деформации вытравятся, образец промывают концентрированной соляной кислотой, водой и окончательно спиртом и высушивают сукном или в потоке воздуха. Прямого промывания водой непосредственно после травления следует избегать, так как вследствие разбавления еще сохранившейся на поверхности кислоты травителя возникает довольно прочный медный осадок, который закрывает картину травления.

то время как верхняя зона имеет пониженное содержание солей вследствие разбавления поверхностного слоя реками и ручьями, впадающими в фьорд.

снижение температуры газов в топке вследствие разбавления их рециркулируемыми газами может не скомпен-сироваться уменьшением тепловосприятия радиационными поверхностями нагрева. Температура на выходе топки снизится по сравнению с работой топки при тех же условиях, но без рециркуляц'ии газов. В топках с относительно невысокими тепловыми напряжениями (т. е. в большинстве реальных топок) отношения обратные: эффект от уменьшения тепловосприятия радиационных поверхностей перевешивает влияние разбавления газов и температура в конце топки повышается.

кислоты произошло вследствие разбавления раствора за счет конденсата греющего пара, подаваемого в, деаэратор. Применялись ингибиторы каптакс (около 0,01%) и ОП-7 (около 0,1%).

Интенсивное разложение известняка в доменной печи протекает при температуре ~1000°С. Разложение крупных кусков заканчивается при более высокой температуре. Применение флюсов в доменной печи приводит к повышенному расходу кокса, так как требуется дополнительное тепло на разложение карбонатов. Образующаяся при разложении карбонатов СО2 взаимодействует с углеродом кокса по реакции СО2-[-С=2СО, протекающей с поглощением тепла. Эта реакция требует также расхода кокса. Восстановительная способность доменных газов понижается вследствие разбавления их диоксидом углерода СО2. В связи с этим применяют офлюсованный агломерат, при производстве которого происходит основное разложение карбонатов. Так, замена в доменной печи 1 кг известняка позволяет экономить 0,4 кг кокса. При агломерации процесс разложения известняка обеспечивается сжиганием низкосортного топ-

Значительное повышение кремния в чугуне вызывает увеличение расхода охладителей и флюсующих. При этом повышается количество шлака и содержание SiOa в нем, увеличиваются потери железа со шлаком и выбросами. Соответственно снижается выход годного и стойкость футеровки. При продувке чугуна с высоким содержанием кремния ухудшаются условия для удаления серы и фосфора. Вместе с тем нельзя допускать слишком низкую концентрацию кремния в чугуне, так как замедляется растворение извести, удлиняется бесшлаковый период в начале плавки. Это приводит к металлизации и прогарам фурмы и ухудшает процесс удаления серы в связи с малым количеством шлака. Оптимальным содержанием кремния в чугуне следует считать 0,3—0,5 % (по некоторым данным, 0,4— 0,8 %) при использовании в качестве охладителя железной руды. При охлаждении скрапом содержание кремния в чугуне может быть увеличено, так как общее содержание кремния в металле снижается вследствие разбавления чугуна ломом.

На рис. 68 приведена зависимость содержания марганца, углерода, хрома, титана в сплаве от количества кремния в нем. При увеличении содержания в сплаве кремния с 6 до 18 % снижается содержание в нем фосфора с 0,08—0,12 до 0,03—0,05 %. Содержание ванадия в сплаве определяется составом шлака, а также количеством ферросилиция и углерода в шихте. Содержание ванадия в сплаве снижается при увеличении навески ферросилиция ФС75, вследствие разбавления сплава кремнием, железом и примесями. Оптимальное количество кокса в шихте определяется состоянием подины, при ее углублении навеска кокса увеличивается.

На рис. 68 приведена зависимость содержания марганца, углерода, хрома, титана в сплаве от количества кремния в нем. При увеличении содержания в сплаве кремния с 6 до 18 % снижается содержание в нем фосфора с 0,08—0,12 до 0,03—0,05 %. Содержание ванадия в сплаве определяется составом шлака, а также количеством ферросилиция и углерода в шихте. Содержание ванадия в сплаве снижается при увеличении навески ферросилиция ФС75, вследствие разбавления сплава кремнием, железом и примесями. Оптимальное количество кокса в шихте определяется состоянием подины, при ее углублении навеска кокса увеличивается.

Если температура в испарителе будет 140°С и для всей установки принята кратность упаривания /С=3, то в реакторе нужно обеспечить кратность упаривания /С=2,7. Создать такое упаривание подачей в реактор пара из парогенератора практически невозможно, так как нагрев воды до ^=140°С потребует конденсации значительного количества греющего пара, что приведет не к требующемуся увеличению концентраций ионов Са24 и SO I" для их кристаллизации на присадке, а к уменьшению концентраций этих ионов вследствие разбавления испаряемой воды конденсатом.

4) h — изменение объема сухих продуктов горения по сравнению с теоретическим объемом по данным анализа уходящих дымовых газов, объем которых отличается от теоретического вследствие разбавления воздухом и неполноты горения;

Изменение объема реальных сухих продуктов горения по отношению к теоретическому объему обусловливается увеличением их объема вследствие работы с избытком воздуха или уменьшением объема вследствие сжигания с недостаточным для полного сгорания объемом воздуха. Часто может иметь место сочетание этих факторов, т. е. увеличение объема продуктов горения вследствие разбавления их воздухом при наличии продуктов неполного горения.

В реальных кристаллах вследствие различных несовершенств их строения свойства существенно отличаются от свойств, определенных теоретически (рис. 1.8). Так, например, экспериментально установленная величина критического сопротивления деформации (сдвигу) отличается на несколько порядков от теоретической величины, рассчитанной по формуле.

При закалке вследствие различных скоростей охлаждения (УОХЛ) изделие по диаметру сечения не будет структурно однородным (рис. 9.9). В результате несквозной прокаливаемости глубина закалки соответствует заштрихованной зоне (см. рис. 9.9). С уменьшением критической скорости закалки увеличивается глубина закаленного слоя. При этом если иир меньше иохл в центре, то изделие закалится полностью по всему сечению. Напротив, если Уир достаточно велико и больше уохл на поверхности, то изделие не закалится даже на поверхности.

расположение труб в пучке (рис. 2.9). Условия обтекания труб первого ряда в обоих случаях близки к условиям обтекания одиночной трубы. В коридор-ных пучках каждая последующая труба находится в вихревой зоне, образованной предыдущей трубой. Вследствие различных условий обтекания труб коридорного и шахматного пучков характер распределения местных коэффициентов теплоотдачи по поверхности труб в этих двух случаях неодинаков.

Относительные положения осей валов «общих» рычажных механизмов никаким условием не связаны. Поэтому заданный закон движения этих механизмов не будет нарушен и не произойдет заклинивания или перенапряжения в подшипниках и направляющих, если при изготовлении или монтаже их обнаружатся неточности в относительном положении указанных осей, или если некоторые звенья в процессе работы деформируются вследствие различных причин. «Общие» рычажные механизмы нечувствительны

Вследствие различных условий охлаждения отдельных сечений наблюдается и различие в соотношении структурных составляющих. Визуальным сравнением под микроскопом определено соотношение между перлитом и ферритом в верхних (выдавленный металл) и нижних зонах отливок типа фланцев из стали ЗОЛ: в верхних зонах количество перлита и феррита соотносится как 35:65, в нижних как 20:80.

Первоначально область использования композиционных материалов с пространственным расположением армирующих волокон ограничивалась тепловой защитой космических и летательных аппаратов [91, ПО, 123], так как именно в условиях высокоскоростного нестационарного температурного нагружения наиболее велика опасность расслоения слоистых конструкций, возникающего вследствие различных технологических макродефектов [67]. Использование пространственно-армированных композиционных материалов для изготовления таких конструкций исключает опасность расслоения, так как наличие армирующих волокон в третьем направлении препятствует распространению макротрещин, появляющихся в местах дефектов.

нацию видов энергии для всех наук, то такая классификация неизбежно оказывается сбивчивой и методически неверной. Вряд ли можно оспаривать, что в различных науках, вследствие неодинаковых целей и вследствие различных методов, следует по-разному классифицировать виды энергии» [Зба, стр. 54]. И он без какого бы то ни было обоснования дал классификации видов энергии для механики (энергия движения, энергия положения, энергия упругой деформации); для термодинамики (внешняя, внутренняя — свободная и связанная, мерой связанной энергии является теплота, отдаваемая в изотермическом процессе, а мерой свободной — работа, производимая телом в изотермическом процессе); для прикладной физики (механическая энергия, потенциальная энергия тяжести, внутренняя энергия нагретых тел, акустическая энергия, лучистая энергия, электрическая энергия, магнитная); для техника-экономики (энергия солнечной радиации, гидравлическая, энергия ветра, энергия топлива, механическая энергия, внутренняя энергия пара и сжатых газов, химическая энергия, мускульная энергия). Не решился он дать классификацию только для теоретической физики, поскольку «вопрос не легок, и разрешение его... неизбежно сопряжено с дискуссией по основным вопросам теоретической физики. Дело в том, что вследствие закона пропорциональности энергии и массы физико-теоретическая классификация видов энергии должна быть как-то сопряжена с классификацией «видов массы», т. е. должна учитывать возможные различия в происхождении массы элементарных частиц (протонов, электронов, позитронов, нейтронов, фотонов)» [Зба, с. 55].

Здесь следует также рассмотреть несимметричное распределение напряжений вследствие различных упругих свойств двух фаз, так как в большинстве композитов трещины, связанные счас-тицами, возникают в процессе нагружения. На рис. 14 схематически показан характер распределения растягивающих напряжений и возможные места расположения трещины для случаев Ер > Ет и Ет > Ер. Если коэффициенты термического расширения обеих

В заключение отметим, что прочность связи может существенно влиять на прочность композитов с частицами. В композитных системах с ост ;> ар, к которым относятся все системы полимер — неорганические частицы, последние испытывают сжатие при охлаждении ниже температуры их изготовления, что помогает нести приложенную силу при низком уровне напряжений независимо от степени связи по поверхностям раздела. При более высоких уровнях напряжений у каждой частицы со слабыми связями по поверхностям раздела образуются псевдопоры, которые существенно уменьшают модуль упругости композита. Таким образом, оптимальная прочность композита может быть получена при достаточно прочной связи между поверхностями раздела двух фаз. Подход механики разрушения также подтверждает, что в тех случаях, когда не представляется возможным получить прочные связи по поверхностям раздела и ат > <хр, более высокая температура изготовления будет увеличивать уровень напряжений, при котором образуются псевдопоры, повышая таким образом прочность этих композитов. Как будет показано ниже, остаточные напряжения, возникающие вследствие различных термических расширений, могут быть также и вредными, особенно для композитов с ^дисперсными частицами большого размера.

ВлияниеЛостаточных термонапряжений, возникающих внутри и вокруг частиц дисперсной фазы в процессе охлаждения ниже температуры изготовления композита вследствие различных термических расширений, изучено многими исследователями [6, 17, 59]. Здесь будет рассмотрена работа Биннса [6] как наиболее исчерпывающая. В этой работе в качестве материала матрицы были использованы шесть различных типов стекла с коэффициентами термического расширения в интервале от 0,5-10-в/°С до lljO'lO-VG. Для образования различных композитных систем

Остаточные деформационные напряжения повышаются в процессе пластического деформирования вследствие различных пределов текучести компонентов. В работе [73] показано, что при растяжении компонент с более высоким пределом упругости после разгрузки останется растянутым в направлении приложения нагрузки, а более слабый компонент после разгрузки испытывает сжатие. Возникновение напряжений в процессе пластической деформации обсуждается в следующем разделе.