Вследствие специфики

Особенности зубчатых передач приборов. В приборостроении находят применение практически все виды известных в машиностроении зубчатых передач. Кроме того, широко используют особые виды зубчатых зацеплений, необходимость в которых возникает вследствие специфических требований к передачам приборов. Зубчатые механизмы приборов применяют в основном как мультипликаторы, т. е. как повышающие передачи. Передаваемые нагрузки в этих передачах незначительны.

Эпоксидные, фенольные и кремнийорганические смолы используются не так широко, вследствие специфических эксплуатационных характеристик.

охлажденным до —253 °С. Вследствие специфических свойств сред, используемых для создания высокого давления при низких температурах, необходимы специальные меры предосторожности при проведении испытаний, особенно при использовании водорода.

Из табл. 1.4 видно, что с учетом требуемого температурного напора в парогенераторе (примерно в 100 К) низкопотенциальные источники теплоты целесообразно использовать в ПТУ с ОРТ. Применение в этих установках высокопотенциальных источников теплоты может быть оправданным лишь в случае, когда вследствие специфических условий применения установки на первый план выдвигаются такие требования, как компактность и малая масса, возможность надежного и длительного функционирования без технического обслуживания и т. д. [25, 116, 117].

Действительная индикаторная диаграмма бескомпрессорного четырехтактного двигателя, работающего по смешанному циклу, представлена на рис. 116—IV. Как видно из этой диаграммы, процессы наполнения цилиндра вдадухом, сжатия воздуха и выпуска отработавших газов не отличаются от тех же процессов в компрессорном двигателе. Процесс же сгорания, вследствие специфических особенностей распы-ливания топлива в бескомпрессорном двигателе, протекает по линии 2-3-4-z, где линии 2-3 и 3-4, изображающие процессы сгорания топлива, 'близки к процессам при постоянном объеме и постоянном давлении, а участок 4-z, соответствующий догоранию топлива, является политропой. Более подробно процесс сгорания топлива в бескомпрессорных двигателях разобран при рассмотрении их конструкции.

Вследствие специфических условий работы гидротурбин отдельные части рабочего колеса (лопасти, нижний обод) изготовляют из кавитационно- и коррозионностойких хромистых сталей.

Лопасть рабочего колеса поворотно-лопастной гидротурбины представляет собой пологую оболочку переменной толщины. Лучше всего срединная поверхность этой оболочки может быть представлена как участок поверхности прямого геликоида. Однако учитывая, что относительная изогнутость профилей лопасти изменяется-от 6,5 до 1,2% вдоль радиуса, а угол закрутки периферийного сечения относительно корневого лежит в пределах 6—10°, а также то обстоятельство, что вследствие специфических краевых условий напряжения в срединной поверхности очень малы, с достаточной для практических целей точностью будем полагать, что лопасть можно представить как секториальную пластину переменной толщины [62].

рашены вследствие специфических оптических свойств наночас-

Направление теплоотвода определяет, в известной мере, наличие или отсутствие зональной ликвации и ее месторасположение (рис. 36). В швах крупного сечения зональная ликвация, как правило, проявляется сильнее, чем в швах небольшого калибра (рис. 36, б). Исключение составляют вертикальные швы, где вследствие специфических условий теплоотвода ликвационная зона обычно не образуется даже в однопроходных швах на стали большой толщины, например 250—300 мм (рис. 36, в). Наличие зональной ликвации отрицательно сказывается на свойствах

Сварной шов, в отличие от катаной стали и слитка, обычно находится в сложно-напряженном состоянии вследствие специфических особенностей претерпеваемого им термического и деформационного цикла. Причем преобладающее значение в результате быстрого нагрева и охлаждения шва приобретают напряжения растяжения. Так, по данным К. А. Ермака, в сварных швах на стали 1Х18Н10Т остаточные напряжения растяжения достигают 8 кГ/мм*, а.в образцах из стали Х16Н13МЗБ(ЭИ405) до 35 кГ/мм*. По данным Г. Л. Петрова и В. В. Кырченова, остаточные напряжения при сварке электродами КТИ-5 достигают 25 кГ/мм2. Эти напряжения могут вызвать довольно сильную деформацию зерен аустенита в околошовной зоне [30]. Известно, что чем выше степень напряженности твердого тела, тем более искажена его кристаллическая решетка. Вследствие искаженности кристаллической решетки нужно затратить меньше энергии, чтобы сделать атомы элементов, легирующих сварной шов, более подвижными, т. е. уменьшить энергию активации и теплоту диффузии. Следовательно, облегчается и ускоряется протекание диффузионных процессов при нагреве сварных швов, что приводит к ускорению структурных превращений при их термической обработке. Это обстоятельство имеет огромное практическое значение; оно позволяет

Как показывает эксперимент, суммирование энергий деформационного упрочнения по полуциклам нагружения дает большую величину по сравнению с энергией деформационного упрочнения при статическом разрушении. В тех случаях, когда удается описать зависимость суммарной энергии циклического деформационного упрочнения от соответствующей энергии статического разрушения [18], эта зависимость оказывается сложной вследствие специфических особенностей процесса многократного упрочнения при знакопеременной нагрузке. Более того, в ряде случаев (например, при симметричном цикле нагрузки) сумма разностей энергий деформационного упрочнения между полуциклами растяжения и сжатия оказывается больше энергии статического растяжения [65], т. е.

Водородное растрескивание тройника трубопровода 0720 х 18 мм, сооруженного из труб фирмы УаНигес, произошло после шести лет эксплуатации. Механические испытания металла из очага разрушения показали, что его прочностные свойства соответствуют техническим условиям. В то же время вследствие наво-дороживания относительное сужение уменьшилось более чем на 30%. Металлографические исследования позволили установить, что водородные блистеры зарождались на границах "матрица-неметаллические включения" и располагались по всему сечению стенки тройника. При этом их максимальная концентрация наблюдалась в середине стенки. Данное явление можно объяснить повышенной концентрацией неметаллических включений в центральной зоне листа вследствие специфики изготовления проката. В дальнейшем, по мере накопления водорода, блистеры сливались между собой или с поперечными трещинами, пронизывая все сечение металла. Значительное давление водорода в расслоении привело к возникновению разрушающих напряжений в наружных слоях металла стенки и к развитию поперечных трещин с последующей разгерметизацией участка трубопровода (рис. 12г). Водородное растрескивание металла с образованием сквозного дефекта в нижней части тройника явилось следствием его эксплуатации в условиях застойной зоны при отсутствии эффективного ингибирования.

Следует отметить, что, вследствие специфики работы толстостенных конструкций в условиях высоких давлений, влияние побочных факторов (например, продольных осевых сил или изгибных нагрузок, действующих на корпус конструкции) на напряженное состояние последних принебрежимо мало по сравнению с тонкостенными оболочками. В связи с этим для рассматриваемых цилиндрических и сферических оболочек характерно нагружение в условиях плоской (о21<з\ = ст, / ае = 0,5) и осесимметричной (Оф / GQ = 1) деформаций.

случае идеального кристаллического тела VS = V, а п=1. В то же время предельный объем разрушения Vp и необходимый для его создания минимальный критический объем искажения будут в этом случае постоянными, оставаясь по своей величине во много раз меньше исходного объема V вследствие специфики разрушения кристаллического тела при механическом нагружен ии.

Следует отметить, что, вследствие специфики работы толстостенных конструкций в условиях высоких давлений, влияние побочных факторов (например, продольных осевых сил или изгибных нагрузок, действующих на корпус конструкции) на напряженное состояние последних принебрежимо мало по сравнению с тонкостенными оболочками. В связи с этим для рассматриваемых цилиндрических и сферических оболочек характерно нагружение в условиях плоской (с^ /СТ[ = <7Z / С% = 0,5) и осесимметричной (а™ / OQ = 1) деформаций.

экономии горючего, за счет этого мероприятия весьма велик (рис. 8.2). Карнотизация цикла в ПТУ, вследствие специфики парообразования и конденсации, протекающих при постоянной температуре, на насыщенном паре максимальна (сжатие пара в компрессоре вместо подачи конденсата насосом ведет к существенному снижению эффективного КПД и мощности ПТУ; делает установку громоздкой). Однако с повышением температуры процесс подвода тепла все более отклоняется от изотермического. Здесь возможны два решения: применение бинарных (ртутно-водяных, водо-фреоновых и т. д.) циклов и введение многоступенчатого подвода тепла. Первый метод, позволяющий повысить КПД до 50—55%, исследован и испытан, но из-за некоторых технических трудностей пока не применяется. Второй же в виде двух-трех ступеней промежуточного перегрева пара используется широко. Регенерация в ПТУ доведена до экономически целесообразного предела.

Показательными в этом отношении являются данные, приведенные на рис. 2.4. Литейный жаропрочный сплав вследствие специфики технологии изготовления и структурных особенностей имеет малую пластичность (ф^ = 4 ... 8 %) в широком диапазоне эксплуатационных температур. При повышении температуры относительное сужение при кратковременном нагружении этого сплава уменьшается до 3,5 - 4,0 % (кривая 1), а при длительном нагружении увеличивается со временем (кривая 2) в противоположность относительному сужению деформируемых сплавов ХН75МБТЮ-ВДи ХН56МВТЮ.

Характер распределения и уровень упругопластических деформаций зависят не только от условий эксплуатации (размаха перемещений торцов сильфона, температуры, режима нагружения), но и от конструктивных параметров оболочки (толщины стенки, высоты и радиуса кривизны гофра и др.) сильфонного компенсатора, причем последние вследствие специфики технологии изготовления гофрированной оболочки могут значительно отличаться от номинальных. Так, толщина оболочки сильфона заметно изменяется по контуру гофра: у основания гофра она максимальна, у вершины — минимальна. Например, для компенсатора Dy40 в цилиндрической части сильфона толщина постоянна и равна исходной толщине заготовки, в вершине гофра она примерно на 20 % меньше, чем у основания.

1 и 2) по сравнению с тонкостенной оболочечной частью. Вследствие специфики конструкции оболочечного корпуса скорость изменения температуры в характерных точках при переходе в горячее состояние существенно неодинакова.

Внимание будет уделено тем строительным процессам, которые являются общими для всех монолитных фундаментов при всех условиях, нарушение и изменение которых заметно снизит эффективность и качество производимых работ. Некоторые положения технических условий вследствие специфики фундаментов турбогенераторов несколько видоизменяются, а часто даже бывают трудно вьгполнимы ввиду значительной сложности работ.

Показательными в этом отношении являются данные, приведенные на рис. 2.4. Литейный жаропрочный сплав вследствие специфики технологии изготовления и структурных особенностей имеет малую пластичность {$t = 4 ... 8 %) в широком диапазоне эксплуатационных температур. При повышении температуры относительное сужение при кратковременном нагружении этого сплава уменьшается до 3,5 — 4,0 % (кривая 1), а при длительном нагружении увеличивается со временем (кривая 2) в противоположность относительному сужению деформируемых сплавов ХН75МБТЮ-ВД и ХН56МВТЮ.

Характер распределения и уровень упругопластических деформаций зависят не только от условий эксплуатации (размаха перемещений торцов сильфона, температуры, режима нагружения), но и от конструктивных параметров оболочки (толщины стенки, высоты и радиуса кривизны гофра и др.) сильфонного компенсатора, причем последние вследствие специфики технологии изготовления гофрированной оболочки могут значительно отличаться от номинальных. Так, толщина оболочки сильфона заметно изменяется по контуру гофра: у основания гофра она максимальна, у вершины — минимальна. Например, для компенсатора /)у40 в цилиндрической части сильфона толщина постоянна и равна исходной толщине заготовки, в вершине гофра она примерно на 20% меньше, чем у основания.