Вследствие трудности

4. Редкоземельные металлы (РЗМ) — лантан, церий, неодин, празеодим и др., объединяемые под названием лантаноидов, и сходные с ними по свойствам иттрий и скандий. Эти металлы обладают весьма близкими химическими свойствами, но довольно различными физическими (температура плавления и др.). Их применяют как присадки к сплавам других элементов. В природных условиях встречаются вместе и вследствие трудностей разделения на отдельные элементы для присадки обычно применяют «смешанный сплав», так называемый мшиметалл, содержащий 40—45% Се и 45—50% всех других редкоземельных элементов. К таким смешанным сплавам РЗМ относят — ферроцерий (сплав церия и железа с заметными количествами других РЗМ), дидим (сплав неодима и празеодима преимущественно) и др.

Коррозионная стойкость ферритных сталей в морской воде удовлетворительна, но применение сталей этого класса в качестве конструкционных материалов ограничено вследствие трудностей, связанных с механической обработкой и сваркой.

Вследствие трудностей учета всех факторов, влияющих на точность теоретических расчетов, действительная циклограмма будет отличаться от запроектированной. Поэтому созданные МА и АЛ исследуют с целью построения их фактических циклограмм путем записи перемещений ИО в течение кинематического цикла.

Долгие годы соперничают между собой паротурбинные (ПТУ) и газотурбинные (ГТУ) установки. Господство ПТУ в крупной стационарной энергетике пока практически (если не считать пиковые нагрузки) безраздельно, хотя и ведутся работы по расширению применения мощных ГТУ. Последние, наоборот, не уступают ПТУ на транспорте, если не считать некоторые крупные морские суда. Это объясняется их огромной удельной мощностью. По экономичности иге ГТУ заметно уступают ПТУ, главным образом вследствие трудностей использования низкотемпературной части цикла (не говоря уже о необходимости расходовать большую часть вырабатываемой мощности на привод компрессора). Считается, что ГТУ начинает превосходить ПТУ по экономичности при максимальных температурах цикла более 700° С.

Вследствие трудностей в точном расположении дополнительных упрочняющих волокон, детали, производимые этим методом, обычно однородны по толщине и не имеют ребер, приливов или иных крепежных элементов.

Кинетика высокотемпературного солевого КР не была определена вследствие трудностей замера образующихся трещин и их множества. В работе [147] изучали КР большого числа бинарных я промышленных сплавов аи (а + р) в нейтральных и подкислен-

Содержание серы в стали вследствие трудностей горячей обработки давлением из-за хладноломкости и красноломкости не должно превышать 0,30%.

Область применения. Область применения зубчатых передач с внутренним зацеплением в основном ограничивается некоторыми; типами планетарных передач и передач, которые должны обеспечивать одинаковое направление угловых скоростей колеса и шестерни. при малом межцентровом расстоянии. Несмотря на компактность передач с внутренним зацеплением и лучшие условия их зацепления (меньшие контактные напряжения, чем при внешнем зацеплении с теми же диаметрами зубчатых колёс), они не получили большого-распространения вследствие трудностей зубо-нарезания и зубошлифования, а также вследствие обычно недостаточной жёсткости валов и опор при консольном расположении шестерни и колеса.

Типы разделок, применяемых при использовании указанных методов, показаны на фиг. 111. Сварка на медных разборных удаляемых кольцах нашла основное применение при изготовлении сварных стыков толстостенных аустенитных паропроводов при диаметре трубы больше 80—100 мм. Медное разъемное кольцо, устанавливаемое в месте стыка, после сварки разнимается на части и тросом вынимается из трубы. Внедрение указанной технологии позволяет получить гарантированное проплавление корня шва при хорошем его формировании. Ее недостатком является невозможность использования для сварки замыкающих стыков вследствие трудностей удаления кольца после сварки.

Основным элементом специальной арматуры являются клапаны автоматического затвора, назначение которых — мгновенно прекращать доступ рабочей среды в турбину при действии защитных устройств. Корпусы указанных клапанов в большинстве установок выполняются цельнолитыми. При необходимости изготовления корпуса клапана из аустенитной стали, вследствие трудностей получения качественного фасонного аустенитного .литья, целесообразно переходить к сварным конструкциям, состоящим из отдельных литых частей упрощенной формы или из комбинации литых и кованых частей. Кроме того, в ряде случаев были применены конструкции корпуса клапана автоматического затвора из сваренных между собой поковок.

2. Дублирование (или невыполнение) задач вследствие трудностей взаимодействия между отделами сводится к минимуму.

Если число уравнений (27.4) равно числу параметров, подлежащих .определению, то задача теоретически может быть полностью решена. В практических задачах вследствие трудности совместного решения уравнений (27.4) обычно некоторыми параметрами задаются. В связи с этим число т пар заданных соответственных значений углов ср и ф выбирается равным числу параметров, подлежащих определению. В указанной постановке задача о воспроизведении заданного закона движения носит название задачи о положениях.

При наличии наполнителя имеет место твердение Si(OH)4 только с поверхности замешанной массы, а внутренняя часть последней вследствие трудности проникновения СО2 остается мягкой. Для того чтобы ускорить переход геля кремневой кислоты в твердое состояние, в массу вводят кремнефтористый натрий Na2SiF6, который сокращает длительность процесса схватывания цемента до нескольких часов; кроме того, он способствует выделению Si(OH)4 во всей массе согласно реакции

Две последние конструкции применять нежелательно вследствие трудности смазывания подшипников вертикальных валов и удержания смазки от вытекания.

% = 'Ф (Фг), Ф2 = *!> (Фа), 1'з = >1> (Фз) ..... 4Vn =-- *1> (Фт). (27.4) Если число уравнений (27.4) равно числу параметров, подлежащих определению, то задача теоретически может быть полностью решена. В практических задачах вследствие трудности совместного решения уравнений (27.4) обычно некоторыми параметрами задаются. В связи с этим число т пар заданных соответственных значений углов ф и \р выбирается равным числу параметров, подлежащих определению. В указанной постановке задача о воспроизведении заданного закона движения носит название задачи о положениях.

Вследствие трудности удаления окисла NiO с поверхности сплавов механич. путем обычно применяют травление в спец. ваннах не ранее чем за 24 часа перед пайкой. Для предотвращения образования слоя окислов в процессе пайки нагрев деталей производят в восстановит, средах или с применением солевых флюсов. Пайку легкоплавкими припоями низколегированных никелевых сплавов, на к-рых при нагреве образуются окислы на основе NiO, выполняют с флюсами, содержащими хлорид цинка, хлорид аммония, добавки соляной к-ты. При пайке никелевых сплавов, легированных хромом, алюминием, титаном, пользуются более активными флюсами, обычно применяемыми для пайки стали (см. Пайка стали). Однако при применении боридных флюсов типа Ф201 существует опасность, особенно при печном нагреве, эррозионного поражения поверхности паяемого материала из-за образования легкоплавкой борид-ной эвтектики. Поэтому печную пайку никеля и его сплавов (нихромы) при темп-раде 1000—1250° обычно производят в атмосфере сухого водорода (точка росы от—40° до — 70°). Сплавы, легированные алюминием и титаном, паяют в вакууме (менее 1-10~3. мм рт. ст.), в смесях нейтральных газов с газовыми флюсами BF3 или NH4F; при использовании вакуума 1 — 5 мм рт. ст. паяемую поверхность предварительно покрывают электролитич. никелем, медью или наносят на нее тонкий с ;ой солевых флюсов.

Наиболее распространенной обработкой металлов давлением является штамповка (рис. 103, г). Проведение ТМО при штамповке осложняется вследствие трудности подбора оптимальных скоростей движения элементов штампа / и 2, температуры на-грева и степени деформации заготовки 3 (так как возникающее в процессе обжатия дополнительное выделение тепла способствует развитию рекристаллизации), а также необходимости осуществлять быстрое охлаждение с помощью спрейера 4 после завершения обработки давлением.

Предел текучести (физический) о> (cs) кгс/мм2 — наименьшее напряжение, при котором образец деформируется без заметного увеличения растягивающей нагрузки. Вследствие трудности установления значения этого показателя более распространен условный предел текучести а0,2-

из следующих принципов: 1) постоянство сопротивления нагревательной печи; 2) тепловое расширение и сжатие испытуемого образца; 3) тепловое расширение и сжатие металлического муфеля печи; 4) тепловое расширение и сжатие специального приспособления (металлического стержня), помещаемого в печь; 5) изменение электродвижущей силы термопары, соединённой с нагревательным элементом. Первый принцип при пользовании переменным током является наименее совершенным вследствие трудности поддержания постоянства сопротивления печи при наличии значительных колебаний напряжения в питающей сети. Недостатком регуляторов, основанных на втором и четвёртом принципах, является отставание температуры образца или введённого в печь приспособления от действительной температуры печи. Несколько более высокую точность терморегулирования даёт пятый принцип (± 2,5° [61] и ± 1°С [40]).

Основной расход топлива определяется выходом газа из 1 кг топлива. Дополнительный расход оценивается в 1—2 кг чурок или 0,3 кг антрацита при каждой 15-минутной остановке с заглушённым двигателем. Вследствие трудности учёта этот расход обычно не выделяется из основного расхода. Потери топлива при чистке и перезарядке газогенератора для буроугольного полукокса и антрацита достигают 3—5% в связи с регулярными (практически ежедневными) перезарядками газогенераторов прямого и горизонтального процессов. Эти потери могут быть частично уменьшены при просеивании и разборке топлива, оставшегося после очистки газогенера-

Крышка газогенератора во многих конструкциях представляет собой стальной лист, в большинстве случаев с рёбрами жёсткости. В центре её обычно находится загрузочное отверстие. Крышка соединяется с фланцем кожуха болтами и предохраняется от перегрева кирпичным сводом. При работе под давлением и под небольшим разрежением в крышке и футерозке устраивают шуровоч-ные отверстия диаметром 25—50 мм. При недостатке пара применяют крышки-испарители. Испаритель представлен на фиг. 48. Вследствие трудности очистки испарителя от накипи следует пользоваться умягчённой водой. Испарители снабжают водомерным стеклом, сливной трубкой с сифонным загьором и патрубками для подвода и отвода первичного воздуха, который увлажняется при дви-

Один из типов непрямоточных компрессоров изображён на фиг. 83. Вследствие трудности размещения в картере разъёмных головок шатунов с болтами в данной модели компрессора вместо коленчатого вала применены эксцентрики с бугелями. Прицепные шатуны для малых компрессоров применяются редко.