Вследствие воздействия

Переменный ток затрудняет танк? процесс пассивации у пассивирующихся металлов, вследствие восстановления пассивирующихся слоев в катодный юлупериод то«ц.

При катодной поляризации хрома, нержавеющих сталей и пассивного железа пассивность нарушается вследствие восстановления пленки пассивирующего оксида или пленки адсорбционного кислорода (в зависимости от принятой точки зрения на природу пассивности). К тому же, согласно адсорбционной теории, атомы водорода, образующиеся при разряде ионов Н+ на переходных металлах, стремятся раствориться в металле. Растворившийся в металле водород частично диссоциирован на протоны и электроны, а электроны способны заполнять вакансии d-уровня атомов металла. Следовательно, переходный металл, содержащий достаточное количество водорода, более не в состоянии хемосорбиро-вать кислород или пассивироваться, так как у него заполнены d-уровни.

Наиболее полная защита ингибиторами происходит при коррозии металла вследствие восстановления любого окислителя, содержащегося в коррозионной среде в малых концентрациях, протекает с диффузионными ограничениями и может быть достигнута лишь при полном экранировании поверхности металла ингибитором или продуктами его превращения при взаимодействии со средой и металлом.

Одновременно с образованием чугуна в доменной печи образуется шлак из невосстановившихся оксидов СаО, MgO, А12Оз, SiO2, а также небольших количеств МпО и FeO. В верхних частях доменной печи образуется первичный шлак с повышенной концентрацией МпО и FeO. Этот шлак стекает вниз, нагревается и изменяется по составу и количеству. В нем увеличивается содержание СаО, MgO, A12O3, SiO2; содержание МпО и FeO уменьшается вследствие восстановления железа и марганца. Когда шлак попадает в горн печи, почти все железо и основное количество марганца успевает восстановиться.

сика и железа снижается с увеличением крупности материалов и возрастает по мере повышения степени перемешивания шихты. Наибольшая скорость восстановления наблюдается при использовании брикетированной шихты. При плавке ФС45 на брикетированной шихте в печи мощностью 3,5 МВА было отмечено улучшение технико-экономических показателей производства по сравнению с плавками на обычной шихте. Вместо части восстановителя при плавке ферросилиция также используют отходы, содержащие SiC. Железосодержащие материалы. Основным железосодержащим компонентом шихты при выплавке ферросилиция является стружка углеродистых сталей. Применение чугунной стружки допускается только при производстве низкопроцентного ферросилиция, предназначенного для использования при плавке чугуна. Желательно использование стружки и отходов кремнистых сталей. Стружку необходимо дробить на стружкоизмельчителе до 50 мм или отсевать от витой стружки. Применение железной окалины вместо стружки несколько улучшает условия работы колошника и выход шлака из печи, но увеличивает удельный расход электроэнергии и восстановителя в связи с расходом их на восстановление оксидов. Нецелесообразным является и применение железной руды, так как она вносит большое количество шлакообразующих и требует дополнительных значительных затрат электроэнергии и восстановителя на восстановление оксидов железа и нагрев шлака. Замена стружки железной рудой при выплавке ФС45 привела к увеличению расхода электроэнергии до 27828 МДж/т (7730 кВтХ Хч/т), т. е. примерно на 10800 МДж/т (3000 кВт-ч/т). Применение железной руды ухудшает качество сплава вследствие восстановления примесей из нее, а пылеватые руды, кроме того, резко снижают газопроницаемость колошника. В связи с этим при дефиците железной стружки более перспективно использование в качестве железосодержащих материалов отходов от огневой зачистки стали, ме--таллизованных окатышей или железистых кварцитов. Химический состав железосодержащих материалов был приведен в табл. 4. Представляет интерес добавка в шихту плавикового шпата (2 % от массы кварцита) при производстве ФС75, что улучшает ход печи и повышает ее производительность на 7,7 % при снижении удельного расхода электроэнергии на 7,5%, а также добавка извести. В последнее время проведены обширные исследовательские и опытно-промышленные работы по окускованию шихты для выплавки ферросилиция, рассмотренные в гл. 1.

сика и железа снижается с увеличением крупности материалов и возрастает по мере повышения степени перемешивания шихты. Наибольшая скорость восстановления наблюдается при использовании брикетированной шихты. При плавке ФС45 на брикетированной шихте в печи мощностью 3,5 МВА было отмечено улучшение технико-экономических показателей производства по сравнению с плавками на обычной шихте. Вместо части восстановителя при плавке ферросилиция также используют отходы, содержащие SiC. Железосодержащие материалы. Основным железосодержащим компонентом шихты при выплавке ферросилиция является стружка углеродистых сталей. Применение чугунной стружки допускается только при производстве низкопроцентного ферросилиция, предназначенного для использования при плавке чугуна. Желательно использование стружки и отходов кремнистых сталей. Стружку необходимо дробить на стружкоизмельчителе до 50 мм или отсевать от витой стружки. Применение железной окалины вместо стружки несколько улучшает условия работы колошника и выход шлака из печи, но увеличивает удельный расход электроэнергии и восстановителя в связи с расходом их на восстановление оксидов. Нецелесообразным является и применение железной руды, так как она вносит большое количество шлакообразующих и требует дополнительных значительных затрат электроэнергии и восстановителя на восстановление оксидов железа и нагрев шлака. Замена струж-.ки железной рудой при выплавке ФС45 привела к увеличению расхода электроэнергии до 27828 МДж/т (7730 кВтХ Хч/т), т. е. примерно на 10800 МДж/т (3000 кВт-ч/т). Применение железной руды ухудшает качество сплава вследствие восстановления примесей из нее, а пылеватые руды, кроме того, резко снижают газопроницаемость колошника. В связи с этим при дефиците железной стружки более перспективно использование в качестве железосодержащих материалов отходов от огневой зачистки стали, ме--таллизованных окатышей или железистых кварцитов. Химический состав железосодержащих материалов был приведен в табл. 4. Представляет интерес добавка в шихту плавикового шпата (2 % °т массы кварцита) при производстве ФС75, что улучшает ход печи и повышает ее производительность на 7,7 % при снижении удельного расхода электроэнергии на 7,5%, а также добавка извести. В последнее время проведены обширные исследовательские и опытно-промышленные работы по окускованию шихты для выплавки ферросилиция, рассмотренные в гл. 1.

• обезуглероживание стали вследствие восстановления водородом составляющей металла — цементита РезС:

9.107. Пустоты в зоне термического влияния, образовавшиеся вследствие восстановления СиаО. 100 : 1, (22) табл. 2.4.

ствии жидкого нихрома непригоден [33]. На рис. 19 показана граница раздела после того, как жидкая капля нихрома была введена в контакт с напыленным на сапфировый диск покрытием HfC; расплавленный металл, оказалось, разрушает покрытие и, что едце более существенно, приводит к образованию второй фазы на границе раздела с сапфиром. Было установлено, что этой фазой должна быть ШО2, образующаяся преимущественно вследствие восстановления А1аО3 гафнием. Обнаружено также, что если сапфировое волокно с покрытием НЮ поместить в жидкий нихром, то оно теряет прочность. Хотя эти результаты получены в жидком металле, в котором диффузия гораздо выше, чем в твердой фазе, при достаточно длительных выдержках при повышенных температурах аналогичные реакции следует ожидать и в твердом состоянии.

более отрицательный, чем фп п =/(рН, [CNa2S0J). Поэтому активирующее действие ионов SO2-, вероятно, вызвано адсорбцией SO3- и НБОз-ионов, вытесняющих анионы SOf. Это указывает на то, что БОз'-анионы участвуют в питтингообразовании непосредственно, поскольку образование 52_-анионов вследствие восстановления БОз - ионов маловероятно. Потенциал фп. п для стали 06ХН28МДТ более отрицательный, чем для никеля. Пит-тингообразование происходит в интервале потенциалов 0,1 > >Ф>0 В. При [CNa2so3] ^ 1.5 • Ю~" н. идет восстановление S03 - ионов до S0 и возможно до S2O3 и S . В этом случае при накоплении S2~-hohob, а также других серосодержащих анионов,

Осталось рассмотреть третий класс ингибиторов, который можно отнести к соединениям, отличающимся слабыми окислительными свойствами и имеющим общий анион типа MOJ^. На рис. 2,19 представлена зависимость скорости коррозии стали от потенциала, который задавался электроду с помощью указанных ингибиторов. Как видно, вначале адсорбция некоторого количества пассивирующего агента приводит к смещению потенциала в положительную сторону и увеличению скорости растворения. Получается типичный участок анодной поляризационной кривой, характерный для активного растворения. Поскольку эти ингибиторы относятся к соединениям окислительного типа, можно было бы предположить, что1 смещение потенциала в положительную сторону, сопровождающееся увеличением скорости растворения, обусловлено, как и в случае рассмотренных выше нитробензоатов аминов, увеличением эффективности катодного процесса вследствие восстановления этих ингибиторов. Однако это не так. Метод внутренней поляризации с помощью ингибиторов или других химических соедине-

Разрушение металлических аппаратов, конструкций, трубопроводов и других металлических изделий может быть вызвано различными причинами. Однако основной причиной, вызывающей коррозионное разрушение металлов и сплавов, является протекание на их поверхности электрохимических или химических реакций вследствие воздействия внешней среды. В зависимости от характера этих реакций коррозионные процессы происходят по двум механизмам — электрохимическому и химическому.

Газовая коррозия в колоннах синтеза аммиака происходит вследствие воздействия водорода на металл при высокой температуре. В современных колоннах влияние высокой температуры на стенки корпуса парализуется защитным холодным газовым слоем. Сущность защиты сводится к тому, что наружный толстостенный корпус колонны (рис. 50) отделяется от горячих внутренних деталей слоем быстродвижущегося холодного газа, поступающего на реакцию.

глубине коррозии и степени изменения механических свойств металла вследствие воздействия среды.

Сварные соединения стальных конструкций в ряде случаев склонны к хрупкому разрушению в условиях работы при отрицательных температурах и условиях динамического нагружения. Этому способствует охрупчивание металла в ЗТВ вследствие воздействия СТДЦ, а также наличия геометрических концентраторов напряжений и остаточных сварочных напряжений. В соединениях низкоуглеродистых сталей наиболее склонны к хрупкому разрушению участки ЗТВ, нагреваемые до 470. ..770 К. Их охрупчивание связано с деформационным старением стали.

фикату и обладал достаточной пластичностью при низкой твердости. Однако сварное соединение выполнено с нарушением установленных размеров, а остаточные сварочные напряжения в подварочном шве при отпуске сняты не полностью. В связи с наличием концентратора (резкого перехода от металла подва-рочного шва к основному металлу) суммарные растягивающие напряжения при работе крана достигали в месте возникновения трещины 170 МПа, то есть составляли 0,6 от предела текучести металла боковой крышки. Сероводородное растрескивание металла сварного соединения произошло вследствие воздействия сероводородсодержащей среды и наличия высоких локальных растягивающих напряжений в зоне сплавления корневого под-варочного шва. Другими причинами разрушения явились несоблюдение формы и размеров шва, а также неэффективность высокого отпуска.

ДАВЛЕНИЕ - физ. величина р, характеризующая интенсивность сил F, действующих на поверхность S тела по направлениям, перпендикулярным к этой поверхности (напр., Д. фундамента здания на грунт, жидкости на стенки сосуда, газа в цилиндре двигателя внутр. сгорания). Если силы распределены вдоль поверхности равномерно, то Д. равно: p=F/S. Единица Д. (в СИ) - паскаль (Па); Д. атмосферное измеряется в мм рт. ст. ДАВЛЕНИЕ ЗВУКА - постоянное (среднее по времени) избыточное давление, испытываемое телом (препятствием) вследствие воздействия на него звуковой волны. Д.з. следует отличать от звукового давления, представляющего собой периодически меняющееся давление в среде, в к-рой распространяется звуковая волна. Д.з. пропорционально плотности звуковой энергии и, следовательно, квадрату звукового давления. ДАВЛЕНИЯ ДАТЧИК - измерительный преобразователь давления жидкости или газа и перепадов (разности) давлений в электрич., пневматич. или др. сигнал. В Д.д. на давления до 10 МН/м2 и выше может осуществляться прямое преобразование измеряемого давления в выходной сигнал (напр., магнитоупругие и пьезо-электрич. датчики). Для измерения относительно малых давлений применяют Д.д. с промежуточными (давление-* усилие-» перемещение) и оконечными (перемещение -> электрич. сигнал) преобразователями. Промежуточными преобразователями могут служить пружины, мембраны, силь-фоны и т.п.

Кулачковые механизмы с силовым замыканием высшей пары. При силовом замыкании высшей пары кулачкового механизма непрерывность контакта роликового или плоского толкателя с кулачком осуществляется с помощью сил упругости предварительно деформированной пружины, а рабочий ход отвечает фазе удаления толкателя и производится вследствие воздействия кулачка на толкатель. Обратно толкатель движется под действием сил упругости пружины. Эта фаза толкателя почти всегда соответствует фазе холостого хода.

Изменение состояния рабочего тела вследствие воздействия на него внешней среды в термодинамике называется процессом. Термодинамический процесс характеризуется изменением основных параметров рабочего тела. Термодинамические процессы могут быть равновесными и неравновесными.

ДАВЛЕНИЕ ЗВУКА — постоянное (среднее по времени) избыточное давление, испытываемое телом (препятствием) вследствие воздействия на него звуковой волны. Д. з. определяется импульсом, передаваемым волной в единицу времени единице поверхности препятствия. Д. з. пропорционально интенсивности звука и, следовательно, квадрату эффективного звукового давления, но всегда значительно меньше последнего.

Образцы малого сечения (диаметром до 2 мм)' могут иметь пониженные механические свойства вследствие воздействия внешней среды (особенно при повышенных температурах и малой скорости растяжения)

Влияние скорости циркуляции на процесс перехода от пузырькового кипения к пленочному проявляется не только в связи с вызываемым ею изменением турбулентности среды, но и вследствие воздействия скорости непосредственно на процесс парообразования.