Встречает значительные

Нарезание резьбы резцом на токарно-винторезном станке применяется главным образом для точных и длинных винтов, при нестандартном профиле резьбы, а также в других случаях, когда применение или изготовление специального инструмента встречает затруднения. При этом способе применяется более простой инструмент и достигается большая точность, чем на резьбофрезерном станке.

резин часто в смесях с натуральным латексом используются спец. высококонцентрированные «холодные» латексы, тщательно дезодорированные и содержащие до -30 вес. % стирола в полимере, а также «горячие» Л. д.-с. с содержанием ок. 45% стирола в полимере, пластифицированные маслами; эмульгаторами при синтезе этих ла-тексов служат обычно соли жирных кислот. Для пропитки корда применяются «холодные» и «горячие» Л. д.-с. с концентрацией каучука 20—40%, содержащего 25—45% связанного стирола; для улучшения адгезионных св-в к ним часто добавляют диви-нилвинилпиридиновые или дивинилалкил-вияилпиридиновые латексы в количествах 20% и более. Для изготовления красок используют «горячие» Л. д.-с. с высоким содержанием стирола в полимере (55—70 вес. %), получаемые обычно глубокой полимеризацией; концентрация этих латексов, как правило, превышает 45%. Почти все Л. д.-с. можно применять в качестве основы для клеев. Однако при этом в низкостирольные латексы для повышения прочности склейки вводят вулканизующие ингредиенты (с последующим нагревом) пли небольшие количества др. клейких материалов (казеин, животный клей и пр.); с помощью концентрированных высокости-рольных латексов (50—65% связанного стирола) можно получать прочные склеивающие пленки и без вулканизации. Применение Л. д.-с. для изготовления изделий методами ионного отложения и желатинирования встречает затруднения в связи с плохими физико-механич. св-вами сырых гелей из этих латексов. Для этой цели с успехом служат модифицированные, т. н. к а р б о к с и л а т н ы е Л. д.-с., синтезируемые с небольшими добавками метакриловой или акриловой к-т к мономерам.

поверхности структуры, за исключением точек, расположенных в непосредственной близости к ее краям, где сказывается влияние отражения колебательной энергии от последних, не учитываемого при выводе формулы (3). Аналитическое решение уравнения (12) для структур, образующих конструкции сложной конфигурации, встречает затруднения. В этом случае может быть использовано электрическое моделирование уравнения (1), например с помощью сеток сопротивлений [10].

Применение металлических пружин в качестве амортизаторов опор в этих условиях встречает затруднения из-за больших габаритов их конструкции, определяемых прочностью пружин при стремлении снизить их жесткость.

Для борьбы с поступлением холодного воздуха через постоянно или длительно открываемые проёмы (ворота, проёмы для конвейеров и т. п.) предусматривается устройство тамбуров или воздушных завес (в случае, если устройство тамбуров встречает затруднения технологического или строительного порядка).

Особыми случаями использования т е п-л а печей можно считать следующие. В последнее время расширяется применение конвертерного способа производства стали с кислородной продувкой сверху. Конвертерные газы состоят из 80—90% СО, содержат до 170 г/ж3 пыли и имеют температуру 1500—1700° С, что ставит вопрос о полноценном использовании их физического и химического тепла. Применение паровых котлов встречает затруднения, так как продувка с большим выделением газов составляет около половины времени рабочего цикла. При стремлении возможно полнее использовать тепло конвертерных газов приходится устанавливать большие котлы, степень использования мощности

Внутренние части камеры сгорания изготавливаются из высокожаростойкой стали аустенитного класса. В конструкции этих частей широко применяется сварка. Применение облицовки внутренних частей камеры сгорания керамическими материалами встречает затруднения, так как должно быть полностью исключено попадание в турбину частей такой облицовки в случае ее поломки. Между тем, защитить керамические материалы от рас-1трескивания и поломки очень трудно.

Ультразвуковой контроль сварных швов роторов из аустенитных сталей встречает затруднения в связи с крупнокристаллической структурой аустенитных швов (глава V). Как показал опыт ЛМЗ [94], снижение частоты ультразвуковых колебаний до 0,8 мггц и применение сдвоенных призматических щупов позволяют довести глубину прозвучивания до 40—45 мм. При большей высоте швов ротора контроль сварных соединений должен производиться два раза: первый раз — после выполнения шва на половину разделки и второй — после заполнения всего шва.

Что касается величины самоиндукции параллельных „микроконденсатору" петель тока, то точный расчет ее встречает затруднения ввиду произвольности размерной модели индукционных токов. „Микросамоиндукция" элементарных петель тока, невидимому, все же достаточно велика, чтобы удовлетворить упомянутым выше условиям. Элементарный „вихревой соленоид" можно представлять в виде ряда петель тока, охватывающих в проводящей сетке структурное зерно металла. Так, например, для стали 50Г, которую мы исследовали г,. порядок величины самоиндукции такого элементарного соленоида равен 10~5 — 10~6 генри.

Естественное стремление разместить пароохладитель как можно ближе к месту выхода перегретого пара из агрегата встречает затруднения, связанные с условиями надежности работы металла витков перегревателя, расположенных непосредственно перед пароохладителем, так как чем ближе пароохладитель к коллектору перегретого пара, тем выше температура пара в этих витках.

Известно, что такие питатели являются наиболее надежными в работе. Но использование их для забрасывателей встречает затруднения. В отмеченной конструкции, например, неясно, как очищается пространство под питателем, куда неизбежно будут заноситься мелкие частицы угля, прилипающие к ленте. Очевидно, нужно периодически снимать дно кожуха питателя и высыпать из него занесенное топливо. Это неудобно в эксплуатации. Для возможности регулирования дальности заброса топлива за счет изменения угла его выброса по отношению к горизонту требуется передвигать весь питатель в горизонтальном направлении. Топливо может падать с ленты питателя на ротор слипшимися комками. Подробных сведений, дающих ответы на эти вопросы, пока не имеется.

Одновременное решение всех трех задач встречает значительные трудности и иногда практически невозможно, поэтому каждую задачу приходится решать отдельно, накладывая определенные ограничения.

т.е. для нахождения математического ожидания Y(t) нужно применить тот же оператор L к математическому ожиданию случайной функции X(i) • Для нахождения корреляционной функции нужно дважды применить тот же оператор к корреляционной функции "входа" сначала по одному аргументу, затем по другому. Но непосредственное использование связей между корреляционными функциями "входа" и "выхода" часто встречает значительные вычислительные трудности. Поэтому на практике пользуются различными модификациями корреляционного метода, в частности, методом канонических разложений [9].

На практике осуществление процессов сжатия и расширения с отводом тепла в процессе изменения давления, близкого к изотермическому, встречает значительные трудности. Поэтому в технике во многих случаях для приближения к изотермическому процессу использует многоступенчатое сжатие и многоступенчатое расширение с промежуточным теплообменом. Принцип такого процесса (для трехступенчатых сжатия и расширения) показан в Т, s-диаграмме на рис. 9.5. Сжатие газа производится последовательно в трех ступенях компрессора; после каждой ступени сжатия происходит изобарное охлаждение с отводом в окружающую среду количества тепла Q0.c при давлениях рг, р'2, р"2=рт. 254

Измерение резонансных частот колебаний разного рода элементов промышленных установок встречает значительные трудности из-за наличия широкого спектра их собственных частот, создаваемых распределенными системами, а также из-за отсутствия методик расчета собственных частот колебаний реальных конструкций, существенно отличающихся по форме от пластин, мембран, стержней, колец и т. п., теоретический расчет которых возможен. Однако собственные частоты полирезонансных систем, каковыми являются вибрирующие элементы машин, представляют сходящийся ряд. Первые гармоники ряда, обычно имеющие наибольшую амплитуду, с достаточной точностью аппроксимируются аналогичными параметрами колебательной системы с одной степенью свободы.

Повышение точности измерения и увеличение быстродействия приборов, использующих радиоактивное излучение, связано, как известно, со значительным увеличением активности источников излучения [1]. Улучшение может быть достигнуто повышением эффективности регистрации радиоактивного излучения. С этой точки зрения целесообразно использовать сцинтилляционные счетчики. Однако стремление применить такие счетчики в точных приборах встречает значительные трудности, связанные главным образом с сильной зависимостью коэффициента усиления фотоэлектронного умножителя от напряжения питания, а также с утомлением фотоумножителя и нестабильностью коэффициента усиления радиотехнических устройств. Поэтому представляет интерес разработка методов, позволяющих снизить ошибки измерения контролируемой величины, возникающие из-за случайных изменений параметров фотоэлектронного умножителя.

Напряженное состояние многослойных рулонированных оболочек в области упругих деформаций оценивают с помощью разработанных методов теории упругости. При неупругом деформировании многослойных оболочек, которое может иметь место в процессе изготовления (операции намотки, экспандирования) или эксплуатации, определение напряженного состояния расчетным путем, учитывая неоднозначность связей между напряжениями и деформациями, сложный характер нагружения в различных слоях, встречает значительные трудности. Известные экспериментальные методы основаны на использовании модельных материалов или требуют свободного доступа к поверхности исследуемого объекта, что практически .неосуществимо по отношению к внутренним слоям.

Несмотря на кажущуюся простоту этих требований к эксперименту, их выполнение встречает значительные трудности, связанные с многозвенностью конструкций рабочих органов, большим числом степеней подвижности, разнообразием конструкций, различием в типах привода, отсутствием удобной аппаратуры.

В отношении задания граничных условий в самой среде дело обстоит гораздо сложнее. Если для поверхностей модели граничные условия первого рода моделируются сравнительно просто и основные затруднения связаны с заданием граничных условий второго рода, то для среды задание любых граничных условий встречает значительные трудности. Сравнительно просто удается моделировать в ослабляющей среде лишь состояние локального радиационного равновесия (divqp='0). В этом случае, если индикатриса рассеяния среды в исследуемой системе является сферической, подобие полей объемных плотностей эффективного и падающего излучения достигается путем применения в модели чисто рассеивающей среды также со сферической индикатрисой рассеяния. При этом критерий Бугера в образце, подсчитанный по коэффициенту ослабления реальной

Однако применение этого метода для систем с ограничениями на области допустимых значений независимых переменных только третьего рода встречает значительные трудности, вызванные отсутствием выражений для внутренних относительных КПД термодинамических процессов в малоисследованных элементах установок. Кроме того, значительное число связей и ограничений, налагаемых на параметры реальных теплоэнергетических установок, имеют вид числовых и функциональных неравенств (ограничения первого и второго рода соответственно), а также целочисленных ограничений. Корректный (в математическом отношении) учет этих ограничений в дифференциальном методе оптимизации невозможен, хотя в его рамках имеются способы их приближенного учета [85]. Это обстоятельство является вторым недостатком рассмотренного метода.

Несмотря на вполне очевидные преимущества жидких топлив, применение тяжелых и вязких мазутов и смол, особенно сернистых, в качестве энергетического топлива встречает значительные трудности.

значительно более низким, чем во второй, благодаря чему около 50% пара, отбираемого для теплофикации, вырабатывает дополнительную электрическую энергию за счет его расширения до ~50 кПа, а иногда и ниже. Чтобы поддерживать заданную температуру сетевой воды, давление регулируется в верхней камере при двухступенчатом и в нижней камере при одноступенчатом подогреве. Парораспределительный орган — обычно поворотная диафрагма — располагается в нижней камере. Выполнение отбора пара низкого давления встречает значительные трудности из-за больших размеров трубопроводов и сложности конструирования камер отбора с малыми сопротивлениями, а также из-за необходимости компенсировать тепловые расширения.