Встречным расположением

Химическое оксидирование применяют для защиты алюминиевых изделий сложной конфигурации, так как при электрохимическом оксидировании таких деталей встречаются трудности. Процесс химического оксидирования алюминия и его сплавов включает в себя следующие основные операции: а) химическое обезжиривание в растворе, содержащем 50 г/дм3 трифосфата натрия, 5—10 г/дм3 едкого натра и 10—30 г/дм3 жидкого стекла; температура 50—60° С, продолжительность 3—5 мин; б) оксидирование в растворе 17—20 г/дм3 Na2CrO4, 57—60 г/дм3 Na2C03,

При определении глубины коррозионных поражений встречаются трудности. Так, при наличии большого числа питтингов, глубину которых измерить практически невозможно, произвольный выбор определенного их количества может привести к ошибкам. В таком случае рекомендуется делить образец на определенное число квадратов и измерять глубину питтингов, которые находятся на пересечении линий, образующих квадраты, т. е. в узлах. По общему числу измерений определяют среднюю глубину коррозии. Кроме того, необходимо определить глубину самых больших питтингов на поверхности металла.

При применении теоретических методов расчета макронапряжений встречаются трудности из-за отсутствия некоторых данных (например, значений интенсивностей тепловых источников, тепло-физических параметров обрабатываемых металлов и сплавов), необходимых для подобных расчетов, сложности и недостаточной точности их.

Прежде чем рассмотреть направления дальнейших работ в области ИП, отметим, что в инженерной практике приходится встречаться с таким положением дел, когда ИП проявляется в узлах трения не в полной мере. Так, при разработке фрикционных материалов встречаются трудности в преодолении водородного износа (водородный износ — новый, недавно установленный вид контактного взаимодействия твердых тел). Этому виду износа подвергаются многие ответственные узлы трения машин. Исследования и практический опыт показали, что одним из путей устранения водородного износа тормозных материалов для автомобилей является введение во фрикционный материал закиси меди, которая в процессе трения восстанавливается до чистой меди и ликвидирует задиры и перенос стали на фрикционную пластмассу. В этом случае избирательного переноса как такового в паре трения нет, но здесь протекают процессы, свойственные избирательному переносу. Подобный пример используется при повышении антифрикционных характеристик древеснрслоистых пластиков.

Операции сборки значительно проще многих операций механической обработки. Тем не менее при автоматизации сборочных процессов встречаются трудности, связанные с организацией, подачей деталей, их точным направлением, установкой, фиксацией и транспортировкой. Поэтому переход от ручной к автоматической сборке связан с большими трудностями как технологического, так и конструктивного характера. В специальной литературе исследованы проблемы автоматизации сборочных процессов в машиностроении и разработаны теоретические основы и практические рекомендации по развитию их автоматизации [43].

Однако часто встречаются трудности в получении достаточных эксплоатационных данных, вследствие чего широкое практическое применение получили испытания 2-й, 3-й и 4-й категорий.

В реализации схем с твердым теплоносителем встречаются трудности с организацией экономичной и надежной циркуляции материала.

Большое значение имеет практический опыт проектировщиков и операторов. При эксплуатации установок, спроектированных без проверки технологических процессов на пилотной установке, встречаются трудности, которые могут привести к большим потерям времени и средств. Если исходные данные или проект несовершенны, то затраты на пусконаладочные работы зачастую оказываются чрезвычайно большими. Производительность пилотной установки может быть самой различной — от нескольких литров до кубометров в минуту. Параметры пилотной установки должны быть пропорциональны масштабу проектируемого производства.

Параметры прессования этой композиции, исключающие сильное повреждение волокон, подобрать не удалось [22], Можно напомнить, что для индуцирования ромбоэдрического двойнико-вания в сапфире Тайко, контактирующим с U-700, достаточно лишь охлаждения расплава (см. рис. 27). Если при изготовлении композиции нихром — сапфир встречаются трудности, то неудиви-

При создании КМ на титановой основе встречаются трудности, вызванные необходиммостью нагрева до высоких температур. При таких температурах титановая матрица становится очень активной; она приобретает способность к газопоглощению, взаимодействию с многими упрочнителями: бором, карбидом кремния, оксидом алюминия и др. В результате образуются реакционные зоны, снижается прочность как самих волокон, так и КМ в целом. Кроме того, высокие температуры приводят к рекристаллизации и разупрочнению многих армирующих материалов, что снижает эффект от армирования. Поэтому для упрочнения материалов с титановой матрицей используют проволоку из бериллия и керамических волокон тугоплавких оксидов (А^Оз), карбидов (SiC), а также тугоплавких металлов, обладающих большим модулем упругости и высокой температурой рекристаллизации (Mo, W). Причем целью армирования является

а — открытая; б — полуоткрытая со встречным расположением горелок; в — то же с 7-обраэным факелом; е — двухкамерная вихревая НПО ЦКТИ; л — двухкамерная с тангенциальной компоновкой горелок; е — двухкамерная МЭИ с пересекающимися струями; ж, з — с горизонтальным и вертикальным циклонами; / и 5 — горелки; 2 — топка; У — газоход; 4 — стенка; 6 — подвод воздуха; 7 — выходное окно циклона; 8 — циклон

лах обычно осуществляют в выносных устройствах — циклонах 5. При сжигании антрацита применяют полуоткрытую полностью экранированную топку 2 с встречным расположением горелок / на передней и задней стенках и подом, предназначенным для жидкого шлакоудаления. На стенках камеры горения размещают шиповые, утепленные огнеупорной массой экраны, а на стенках камеры охлаждения — открытые экраны. Часто применяют комбинированный пароперегреватель 3, состоящий из потолочной радиационной части, полурадиационных ширм и конвективной части (см. главу 25). В нисходящей части агрегата в рассечку, т. е. чередуясь, размещены водяной экономайзер второй ступени (по ходу воды) и трубчатый воздухоподогреватель второй ступени (по ходу воздуха), а за ними водяной, экономайзер и воздухоподогреватель первой ступени (6 и 7). - -

а — открытая; б — полуоткрытая со встречным расположением горелок; в —• то же с v-образным факелом; г — двухкамерш я вихревая НПО ЦКТИ; л —двухкамерная с тангенциальной компоновкой горелок; е -- двухкамерная МЭИ с пересекающимися струями; ж, з — с горизонтальным и вертикальным циклонами; / и 5 — горелки; 2 — топка; ,'У — газоход; 4 - стенка; 6 — подвод воздуха; 7 — выходное окно циклона; 8 — циклон

Для обсадки днищ применяются специальные обсадочные гидравлические прессы (фиг. 34), состоящие из собственного обсадочного вертикального гидравлического пресса со встречным расположением двух рабочих, цилиндров (встречным движением штампов), подающего и кантовального механизма (для горизонтальной подачи и кантования обечаек) и регулируемых по высоте роликовых опор на тележках. Максимальное давление каждого рабочего цилиндра примерно 80Э т.

Учитывая указанные обстоятельства, следует считать оптимальной формой топочной камеры ВПГ цилиндрическую, переходящую на конус в верхней и нижней частях, что обусловливает более полное заполнение объема факелом и равномерное распределение тепла по объему и тепловых нагрузок по радиационным поверхностям нагрева. Прямоугольное сечение топки применяется в некоторых судовых ВПГ с горизонтально-встречным расположением форсунок или при тангенциальном расположении форсунок. В последнем случае предпочтительнее многогранная форма топки.

Фиг. 77. Пылеугольная топка с холодной'воронкой и боковым встречным расположением горелок.

На фиг. 77 представлена пылеугольная топка с холодной воронкой и боковым встречным расположением щелевых горелок, по схеме фиг. 75,в. Топка полностью экранирована; на каждой из боковых стен размещено по три горелки. Горелки дают хорошее заполнение факелом данной топки и полное сгорание пыли благодаря большой высоте топки и хорошему перемешиванию пыли с воздухом. Фестон состоит из двух рядов и образован путем разводки первого ряда котельного пучка.

В проетке ЗиО топочная камера выполнена с однорядным встречным расположением горелок, по четыре горелки на фронтовой и задней стенах топки. В верхней части первой (нижней) части топки имеется сужение, за (над) которым следует ^вторая часть, выполненная в виде вытянутого, но сравнительно узкого параллелепипеда. Общее тепловое напряжение

Измерения, произведенные, например, на котле высокого давления типа ТП-230 со встречным расположением горелок на боковых стенах топки, показали, что в угловых экранных трубах скорости воды в 4—б раз меньше, чем в средних трубах, включенных в одни контуры с угловыми (фиг. 2-10).

Совпадение нескольких таких обстоятельств, даже в котле с хорошо рассчитанной и организованной циркуляцией, может привести к тому, что циркуляционного напора в отдельных трубах (например, в угловых) окажется недостаточно1 для преодоления их гидравлического сопротивления. В подобных случаях в трубах может прекратиться равномерное движение воды, верхняя часть труб останется без воды и заполнится паром или пароводяной смесью с малым весовым содержанием воды. Движение воды в таких трубах может иметь и пульсирующий характер, т. е. периодически пароводяная смесь с высоким содержанием пара в верхней части трубы будет выбрасываться в барабан и заполняться водой; движение воды замедляется, ,пока в трубе снова не накопится большое количество пара, и т. д. В частности, такое пульсирующее движение воды : было зафиксировано при измерении скорости циркуляционного потока, в угловых трубах котла высокого давления с встречным расположением горелок на боковых стенах топки. Такой режим работы угловых труб ставит их в тяжелое положение, особенно в верхней части. Здесь металл труб иногда перегревается настолько, что происходят повреждения.

Завод «Красный котельщик» впервые применил бай-пасирование пара на котельных агрегатах с естественной циркуляцией типа ТП-90, устанавливаемых в блоке с турбинами К-150-130. Согласно проекту регулировочная поверхность при номинальной нагрузке полностью байпасируется. В период наладки и освоения головного котла на природном газе встретились затруднения с обеспечением номинального .вторичного перегрева. Даже при полной нагрузке 'котла и максимальном использовании регулировочной ступени не удавалось получить номинальную температуру вторичного перегрева (570° С) без включения дополнительных газовых горелок с подачей в них до 15—20% топлива. При переходе на АШ и работе на прямоточных щелевых горел'ках с тангенциальным расположением обеспечить расчетную величину вторичного перегрева стало невозможным. После реконструкции горелок на длиннощелевые со встречным расположением режим работы котельного агрегата приблизился к расчетному. По данным [Л. 34] основные характеристики вторичного перегревателя при -байпасиро-вании пара (по конечной температуре): диапазон регулирования 33—35°С, время запаздывания т~1 мин, время разгона Г = 8-ь9 мин и длительность переходного процесса Тобщ= 12-г-14 мин.