Встречное расположение

Цилиндрическое и торцовое фрезерование в зависимости от направления вращения фрезы и направления подачи заготовки можно осуществлять двумя способами: 1) против подачи (встречное фрезерование), когда направление подачи противоположно направлению вращения фрезы (рис. 6.56, в); 2) по подаче (попутное фрезерование), когда направления подачи и вращения фрезы совпадают (рис. 6.56, г).

Фрезерование цилиндрическими фрезами производится двумя способами. Первый способ — встречное фрезерование (рис. 124, а), когда вращение фрезы направлено против подачи; второй способ — попутное фрезерование (рис. 124, б), когда направление вращения фрезы совпадает с направлением подачи.

встречное фрезерование, когда направление подачи противоположно направлению вращения фрезы (рис. 10.1, а) и попутное фрезерование (рис. 10.1, б], когда направление подачи совпадает с направлением вращения фрезы.

Образцы фрезеровали на горизонтально-фрезерных станках 6М82 (встречное фрезерование) и Zerwag (попутное фрезерование) с охлаждением эмульсией. Фреза — цилиндрическая, прямозубая диаметром 60 мм, число зубьев 16, у = а = 10°.

1—попутное фрезерование; 2 — встречное фрезерование

Надо полагать, что подобная установка детали не даст положительного результата при фрезеровании заготовки с твердой коркой или закаленной на большую твердость, когда происходит значительный удар при врезании. То же получится и при наличии нежесткой системы СПИД. В последнем случае переменные по величине и направлению силы подачи могут вызвать вибрации, достаточно легко возбудимые при резании аустенитной стали в условиях малой жесткости системы (в частности, при наличии люфта между ходовым винтом и маточной гайкой станка). Здесь может оказаться более выгодным обратное смещение обрабатываемой заготовки, при котором будет превалировать встречное фрезерование (рис. 8, в).

1. Фрезерование против подачи — встречное фрезерование (фиг. 17, а), когда движение работающих зубьев фрезы при ее вращении направлено против направления подачи. При фрезеровании по этой схеме зуб работает из-под корки, что облегчает процесс обработки такого вида заготовок. Вместе с тем. резание сопровождается повышенными вибрациями, так как сила резания стремится оторвать заготовку от стола (фиг. 17, б).

рующее зазоры в механизме подачи. На станках с обычной гайкой ходового винта рекомендуется встречное фрезерование. Направление винтовых зубьев цилиндрических фрез выбирают из расчета действия осевой составляющей силы резания в сторону шпинделя станка (рис. 175). Широкие плоские поверхности обрабатывают набором фрез с разнонаправленными винтовыми зубьями (рис. 176).

способами: 1) против движения подачи (встречное фрезерование), когда направление скорости движения подачи противоположно направлению скорости главного движения резания (рис. 6.58, в); 2) по направлению движения подачи (попутное фрезерование), когда направления скоростей движения подачи и главного движения резания совпадают (рис. 6.58, г).

• встречное фрезерование (рис. 2.20, а). Направления движения подачи Ds и скорости фрезы v — встречные. Резание начинается в точке / (нулевая толщина срезаемого слоя) и заканчивается в точке 2 (наибольшая толщина срезаемого слоя);

а — встречное фрезерование; б — попутное фрезерование; Д. — направление движения резания; Ds — направление движения подачи; 1 — точка с нулевой величиной срезаемого слоя; 2 — точка с наибольшей толщиной срезаемого слоя; г; — скорость резания; / — глубина резания; ср — угол зоны резания; с — ширина

ки входили уплотнение топок для снижения присосов до величины 0,05—0,15 и ремонт воздушных регистров. Форсунки проверялись на качество сборки, после чего они тарировались на стендах с целью визуальной оценки равномерности распыла и отбора форсунок одинаковой производительности. В ходе испытаний давление распыливания составляло около 20 ат, а вязкость мазута— в среднем 2,5° ВУ. Как видно из табл. 3-3, котлы БКЗ-210-140-БФ и ПК-Ю имели одинаковые показатели (акр=1,03), несмотря на то, что в первом случае присо-сы топки были в 3 раза выше (15% против 4%'). По-видимому, сказалось встречное расположение горелок, благоприятствующее смешению и раннему зажиганию смеси в топке котла БКЗ-210-140-БФ.

тельно, удельные расходы топлива (на 15—20%). П;ри расположении горелок с направлением аэродинамических потоков вдоль печи к окну посада металла у этого окна создается повышенное давление и сильное выбивание горячих газов. Это свя* зано с потерей тепла и затрудняет обслуживание печи. Поэтому в сварочной зоне могут устанавливаться горелки, через которые проходит 40% топлива верхней зоны с обратным направлением потоков. Такое встречное расположение выравнивает давление в печи.

встречное, когда соседние турбогенераторы обращены друг к другу однородными частями (фиг. 198,6); в этом случае при четном числе турбогенераторов они устанавливаются попарно, а именно, турбогенераторы № 1 и № 2, № 3, и № 4 и т. д., паровыми частями друг к другу. Встречное расположение турбогенераторов применяли с целью объединить обслуживание двух соседних турбин одним машинистом. Однако, при этом возникают следующие трудности: если компоновка соседних турбинных установок одинакова, то однородные вспомогательные устройства соседних турбин пришлось бы располагать при этом по-разному в здании машинного зала, в частности, регенеративные подогреватели одной турбины — размещать со стороны одной продольной стены, а соседней турбины — со стороны противоположной продольной стены машинного зала. Компоновка оборудования машинного зала при этом получается нерациональной. При размещении однородных вспомогательных устройств соседних турбин вдоль одной продольной стены машинного зала получается различное размещение этих устройств относительно турбин, что создает неудобства при обслуживании соседних турбин одним машинистом.

По указанным причинам последовательное расположение является типовым, в особенности при установке отечественного оборудования; встречное расположение турбогенераторов применяется значительно реже.

Пылеугольные топки. Для сжигания антрацитового штыба рекомендуются круглые горелки, располагаемые в один ряд на фронтовой стене. При недостатке места применяют встречное расположение горелок на двух боковых стенах. Для типовой круглой горелки ОРГРЭС-ЦКТИ оптимальные скорости равны: первичного воздуха 16 м/сек, вторичного воздуха 24—28 м/сек; длина пути факела не меньше 10—J2 м.

При нарушениях топочного режима, шлаковании, пульсациях потока и температурного уровня металла труб средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить этот вид разрушения металла. Опасный в этом отношении нижний предел тепловой нагрузки в настоящее время определить затруднительно. По мнению Хемига, он равен примерно 232-103 Вт/м2. Встречное .расположение мощных газомазутных горелок в камере сгорания с высокими теплонапряжениями объема и небольшое расстояние крайних .горелок от боковой стены приводят к тому, что зачастую факел 'Соприкасается с поверхностью труб бокового экрана и стимулирует процесс протекания пароводяной коррозии в этой зоне. Все это обусловливает интенсификацию процесса образования железоокисных отложений в газомазутных котлах. Многими исследователями подчеркивается существенное влияние на развитие пароводяной коррозии металлической меди и ее окислов, поступающих из элементов тракта питательной воды.

Этот котел в значительной мере является продолжением той же конструктивной линии, которая нашла выражение в котле типа ТП-90 с Т-образной компоновкой. Вместе с тем у рассматриваемого котла примяты встречное расположение пылега-зовых турбулентных горелок, несколько более высокое тепловое напряжение топочного объема и вынесенный из-под конвективной шахты вращающийся регенеративный воздухоподогреватель.

Большое значение для равномерной тепловой -работы топни имеют расположение горелок и равномерность подачи в них пыли и воздуха. Угловое или встречное расположение горелок обычно обеспечивает более равномерное заполнение факелом топочной камеры, чем фронтовое расположение. Отключение части горелок при встречном и угловом их расположении создает меньший газовый перекос, чем в топке с расположением всех горелок на фронте. В топке квадратной формы сечения получается более равномерное распределение скоростей, чем в топке прямоугольного сечения.

Сопла вторичного воздуха расположены над и под амбразурой по 6 шт. Они монтировались в виде сменных гребенок, что позволяло менять угол их установки (угол атаки) в пределах 30, 45 и 60°. Гребенки могли также перемещаться горизонтально в плоскости фронтовой стенки на 20 мм, что составляло полшага между соплами. Это позволяло менять встречное расположение сопел на шахматное. Для того чтобы изменить число работающих сопел, закрывали устья части сопел. Размеры коллекторов, к которым прикреплены были сопловые гребенки, выбирались так, чтобы обеспечить равномерную раздачу воздуха по отдельным соплам. Отношение

Оси дымососов желательно располагать параллельно оси блока или под небольшим углом к ней; встречное расположение дымососов, которое получается при перпендикулярной их установке, является недопустимым. Оси дымососов отодвигаются от оси дымовой трубы с тем, чтобы обеспечить плавный поворот в горизонтальной плоскости при подходе к трубе.

а — фронтовое расположение горелок, индивидуальный подвод воздуха; б — фронтовое расположение горелок, групповой (общий) подвод воздуха; з — встречное расположение горелок, индивидуальный подвод воздуха; г — встречное расположение горелок, групповой подвод воздуха.