Встроенный сепаратор

При встречном фрезеровании нагрузка на зуб увеличивается постепенно, резание начинается в точке / и заканчивается в точке 2 с наибольшей толщиной срезаемого слоя анаиб- При попутном фрезеровании зуб сррезы начинает работать со срезания слоя наибольшей толщины.

При фрезеровании заготовок с предварительно обработанными поверхностями попутное фрезерование имеет преимущества перед встречным: увеличивается стойкость инструмента, улучшается качество обработанной поверхности. Попутное фрезерование следует производить на станках, обладающих достаточной жесткостью и виброустойчивостью, а также на станках, не имеющих зазора в сопряжении ходовой винт—гайка. При попутном и встречном фрезеровании можно работать при движении стола в обоих направлениях, что позволяет выполнять черновое и чистовое фрезерование за одну операцию. Цилиндрические фрезы широко применяют в единичном и серийном производствах.

Рис. 3.8. Изменение глубины (а) и степени наклепа (б) от подачи при встречном фрезеровании без охлаждения сплава ЭИ437:

Увеличение глубины резания при встречном фрезеровании оказывает влияние на увеличение толщины среза, длины дуги резания, а также длины режущего лезвия зуба, участвующего непосредственно в снятии стружки, что, в свою очередь, влияет на качество поверхности резания, но не на качество поверхности обрабатываемой детали, так как это влияние не распространяется на зону пластической деформации, формирующей поверхностный слой детали. Глубина резания оказывает косвенное влияние на качество поверхности, поскольку с увеличением глубины резания возрастает износ режущего инструмента, который отражается на качестве поверхностного слоя обрабатываемой детали.

Зависимости глубины наклепа и микротвердости обработанной поверхности от параметров режимов резания и геометрии фрезы при встречном фрезеровании без охлаждения сплава ЭИ437 выражаются следующими уравнениями:

раза меньше, чем при встречном фрезеровании для одних и тех же условий обработки.

Рис. 3.9. Изменение глубины и степени наклепа от переднего (а) и заднего (б) углов и радиуса скруг-ления режущего лезвия фрезы (в) при встречном фрезеровании без охлаждения сплава ЭИ437:

сравнительно мало, он меньше, чем при встречном фрезеровании, примерно на 15%.

Влияние режимов резания и геометрии фрезы на наклеп поверхностного слоя при попутном фрезеровании жаропрочных сплавов в основном аналогично влиянию этих же факторов при встречном фрезеровании. Подача оказывает наиболее сильное влияние на поверхностный наклеп. При применении СОЖ снижается наклеп поверхностного слоя и тем заметнее, чем меньше подача. Скорость резания в пределах исследованных значений (v = Зч--н!8 м/мин) оказывает незначительное влияние на глубину и степень наклепа. Можно считать, что глубина резания в пределах от 1 до 6 мм не влияет на наклеп поверхностного слоя при попутном фрезеровании.

Специфические свойства высокопрочных аустенитных сталей и сплавов особенно заметно проявляются при фрезеровании. При встречном фрезеровании, когда снимается стружка переменной толщины от а — 0 до атах, значительный интерес представляет самый процесс врезания зуба в обрабатываемый материал. Первоначально зуб фрезы скользит по поверхности резания, сдавливая снимаемый слой металла, а затем врезается. Отношение пути резания 1рез к общему пути перемещения зуба 1рез-\- 1СК, включающему и путь скольжения 1СК (назовем его коэффициентом С),

На рис. 5 опытные графики [5] показывают резкое уменьшение величины С, т. е. возрастание скольжения зуба фрезы с увеличением фаски износа при фрезеровании различных аустенитных сталей, в то время как при обработке ферритной стали скольжение отсутствовало, т. е. С= 1 (верхние опытные точки). Здесь нашло свое отражение большое упругое последействие аустенитных сталей. Последнее подтверждается характерным графиком (рис. 6), показывающим закономерное возрастание фаски износа по задней поверхности зуба /г3 при встречном фрезеровании с уве-

/ — конденсатор; 2 — конденсатный насос первой ступени; 3 ~ блочная конден-сатоочистительная установка (БОУ); 4 — конденсатный насос второй ступени; 5 — охладитель эжектора; 6 — охладитель пара концевых (лабиринтовых) уплотнений; 7 — регенеративные подогреватели низкого давления (ПНД); 8 — деаэратор; У •— промежуточный (бустерный) питательный насос; 10 — питательный турбонасос; 11 — турбопривод насоса; 12 — регенеративные подогреватели высокого давления (ПВД); 13 — парогенератор (котел); 14 — встроенный сепаратор; 15 — растопочный расширитель (р до 20 кгс/см2); 16 — часть сверхвысокого давления (ЧСБД) паровой турбины; 17 — часть высокого давления (ЧВД) паровой турбины; 18 — часть среднего давления (ЧСД) паровой турбины; 19 — части низкого давления (ЧНД) паровой турбины; 20—генератор; 21—добавочная вода, 22 — пар на эжекторы и уплотнения; 23 — отработавший пар и^ уплотнений; 24 — блочное редукционно-охладительнос устройство (БРОУ); 25 — главные паровые задвижки (ГПЗ); 26 ~- нижняя радиационная часть (НРЧ) парогенератора; 27 — водяной экономайзер (ВЭ); 28 — зона квазифазового перехода; 29 —- средняя радиационная часть (СРЧ) парогенератора; 30 — верхняя радиационная часть (ВРЧ) парогенератора; 31 — встроенная задвижка; 32 — ширмовый пароперегреватель (ШПП); 33 — конвективный пароперегреватель (КПП); 34 — промежуточный пароперегреватель (ППП).

/ — деаэраторы; 2 — бустерные насосы; 3 — питательные насосы; 4 — подогреватели высокого давления; 5 — поверхности нагрева котла; 6 — встроенный сепаратор; 7 —сепаратор 20 кгс/смг; 8 — первичный пароперегреватель.

/ — испарительная часть котлоагрегата; 2 — перегревательная часть котлоагре-гата; 3 — встроенный сепаратор; 4 — расширитель 2МПа (20 кгс/смг); 5 —деаэратор; 6 — конденсатор турбины; 7 — турбина; 8 — РОУ; ВЗ — встроенная задвижка; Др-1 — дроссельный клапан; Др-2 — клапан сброса среды из сепаратора; Др-3—клапан на трубопроводе отвода пара из сепаратора.

Встроенный сепаратор служит для отделения воды из влажного пара в процессе пуска. Осушенный пар из сепаратора направляется в пароперегреватель. Количество и параметры пара пропорциональны расходу топлива. Основной особенностью схемы со встроенными сепараторами является низкий (примерно 10%) стартовый расход топлива, который постепенно1 увеличивается по мере разворота и нагружения турбины.

/ — деаэраторы- 2 — бустерные насосы; 3— питательные насосы; 4 — подогреватели высокого давления; 5 — поверхности нагрева хотлоагрегата; '« — встроенный сепаратор; 7 — расширитель 2,0 МПа; 8 — первичный пароперегреватель.

/ — деаэратор; 2 — питательный турбонасос; 3 — групиа ПВД; 4 — регулирующий питательный клапан; 5 — встроенная задвижка; 6 — встроенный сепаратор; 7, в —сбросные клапаны на I и II ступенях сепаратора-9 — растопочный расширитель; 10 — регулирующий клапан; // — бак запаса конденсата- /2 — клапан сброса пара в конденсатор; 13 — пусковой впрыск; 14 — пуско-сбросное устройство; 15 — байпас турбины• 16 — главная паровая задвижка; 17 — ЦВД; 18 — промперегреватель; 19 — ЦСД и ЦНД; 20 — конденсатор

а — современное устройство; в — промежуточная конструкция сепаратора; / — паропровод от потолочной трубной панели к ширмам; 2 — встроенный сепаратор; 3 — вход рабочей среды в сепаратор; 4 и 5 — выход соответственно воды и пара из встроенного сепаратора; 6 — паровая линия малого диаметра отвода пара к расширителю; 7 — предохранительный клапан; 8 — расходомер; 9 — завих-ряющие лопатки внутри встроенного сепаратора; 10 — патрубок для отвода осушенного пара; 11 — линия к расширителю; 12 — штуцер к манометру; 13 — штуцер к воздушнику.

/ — экономайзер; 2 — испарительная поверхность; 3 — пароперегреватель; 4 — главная паровая задвижка (ГПЗ); 5 — байпасный клапан; 6 — пусковая редукционно-охладительная установка (РОУ); 7 — выносной сепаратор; S — встроенный сепаратор; 9 — разделительная задвижка; 10 — дроссельный клапан.

На рис. 16-15 показана пусковая схема блока 300 Мет с прямоточным парогенератором ПК-41, имеющим встроенный сепаратор (описание парогенератора см. § 19-3). Парогенератор ПК-41 состоит из двух корпусов, из которых любой можно остановить и продолжать работу блока на одном корпусе. По этой причине на главных паропроводах блока предусматривают двойную запорную арматуру в соответствии с требованиями техники безопасности при отключении одного из агрегатов в ремонт. В моноблоке достаточно иметь одинарную запорную арматуру. Принципиально в моноблоке можно совсем не устанавливать запорную арматуру на паропроводах свежего пара, что и было реализовано на ряде блоков.

расхода. При этом дроссельный клапан на трубопроводе подачи воды во встроенный сепаратор поддерживает давление в испарительной части 24Ь бар. Осуществляется циркуляция по контуру: деаэратор 14, бустерные насосы 15, питательный электронасос 17, подогреватели высокого давления 18, узел питания, испарительная часть парогенератора, дроссельный клапан 25, встроенный сепаратор 19, расширитель 20, конденсатор 9, конденсатные насосы первого подъема 10, конденсато-очистка 11, конденсатные насосы второго подъема 12, подогреватели низкого давления 13, деаэратор 14. В начале растопки, когда прокачиваемая вода загрязнена окислами железа, ее сбрасывают из расширителя 20 в циркуляционный канал охлаждающей воды. При появлении светлой воды ее переключают на конденсатор и далее — на конденсатоочистку.

агрегатов со 100 до 80% прикрытием входных направляющих аппаратов (ВНА) компрессоров. Дальнейшее понижение нагрузки производят уменьшением расхода топлива, сжигаемого в горелках УПК, снижением паропроиз-водительности последнего с сохранением температуры газов перед газовыми турбинами. При достижении 50% номинальной нагрузки ПГУ одна из ГТУ и соответствующий ей корпус УПК отключаются. С понижением нагрузки паровой ступени и паропроизводительности УПК происходит перераспределение температур по тракту, а температура уходящих газов увеличивается до 170—190°С (при 50% нагрузке котла). Это повышение температуры недопустимо по условиям работы дымососов и дымовой трубы. Для поддержания допустимой температуры уходящих газов утилизационный паровой котел при пониженных нагрузках переводится с прямоточного в сепараторный режим работы со сбросом избыточной теплоты в конденсатор паровой турбины. В схеме паротурбинной установки предусмотрены встроенный сепаратор и растопочный расширитель. Переход на сепараторный режим повышает расход топлива на ПГУ по сравнению с прямоточным режимом работы на 5—10%.