Вторичного перегревателя

Для повышения экономичности работы паротурбинных установок, помимо использования пара высоких параметров и его вторичного перегрева, широко применяют так называемый регенеративный цикл, в котором питательная вода до ее поступления в котельный агрегат подвергается предварительному нагреву паром, отбираемым из промежуточных ступеней паровой турбины. На рис. 10-21 представлена принципиальная схема паросиловой установки с регенеративным подо-

его возвращают в турбину ПТ2, где продолжается процесс расширения до давления р2 в конденсаторе. В результате вторичного перегрева в перегревателе /72 степень сухости пара увеличивается. Применение промежуточного перегрева ведет к повышению термического к. п. д. паросиловой установки.

Для исследования влияния водной очистки на интенсивность износа труб между ширмами первичного и вторичного перегрева пара устанавливались глубоковыдвижные аппараты водной очистки (рис. 5.21). Аппараты имеют че-тырехсопловую обмывочную головку с соплами диаметром1 10 мм. Давление воды перед аппаратом — 0,3—0,5 МПа. Частота вращения аппарата—16 об/мин, скорость поступательного движения 1,52 м/мин. Ширмы обмывались водой через каждые 8 ч. Первая вырезка опытных вставок проводилась через 2440 ч работы. За этот период проведены 304 водные очистки. Вторая вырезка опытных вставок проводилась после 14020 ч работы и 1630 очисток. На этом котле проведены также более длительные (с общей продолжительностью 23 000 ч)

Переход на сверхкритические параметры пара и применение вторичного перегрева пара до 565° С обеспечило улучшение экономичности турбины Т-250/300 по сравнению с турбиной на давление 130 кгс/см2, 565° С примерно на 6% (относительных).

Переход на оверхкритические параметры пара и применение вторичного перегрева пара улучшило экономичность турбины в 250 МВт по сравнению с турбинами, ранее выпускавшимися на более низкое давление, примерно на 6 %.

Как известно, применение системы впрысков весьма неэкономично для вторичного перегрева, так

рециркуляции. Здесь применена классификация контуров по управляющему воздействию. Наряду с этим будем употреблять и классификацию по основным регулируемым параметрам. Например: контуры регулирования температуры первичного или вторичного перегрева. Каждому контуру ставится в соответствие определенная задача.

Dn — расход котловой воды на продувку, кг}ч; Ова — количество пара вторичного перегрева, кг/ч; Dw — расход подогретой в экономайзере или котле

*пе и *пе — тоже до и после вторичного перегрева, ккал/кг; i" — то же насыщенного пара, ккал/кг;

ккал/кг. При отсутствии вторичного перегрева QBn и расходов

вторичного перегрева пара;

При температуре газа выше 800 °С схема движения сред в конвективных перегревателях прямоточная. Размещение вторичного перегревателя в соединительном газоходе допускается при температуре газа перед ним меньше или равной 850 °С. Обычно тепловосприятием отдельных ступеней перегревателя At = i" — t" задаются, исходя из условия снижения тепловой разверки среды по отдельным змеевикам. Так, тепловосприятие выходной ступени перегревателей котлов СКД, как правило, не превышает 120—165 кДж/кг. Тепловосприятие ширмы должно быть таким, чтобы температура газов в них снижалась до значений Фш» реко-

движение нагреваемой среды, за исключением выходного пакета вторичного перегревателя, организуется по схеме противотока;

При температуре газа выше 800 °С схема движения сред в конвективных перегревателях прямоточная. Размещение вторичного перегревателя в соединительном газоходе допускается при температуре газа перед ним меньше или равной 850 °С. Обычно тепловосприятием отдельных ступеней перегревателя At = i" — i' задаются, исходя из условия снижения тепловой разверки среды по отдельным змеевикам. Так, тепловосприятие выходной ступени перегревателей котлов СКД, как правило, не превышает 120 — 165 кДж/кг. Тепловосприятие ширмы должно быть таким, чтобы температура газов в них снижалась до значений Фщ, реко-

движение нагреваемой среды, за исключением выходного пакета вторичного перегревателя, организуется по схеме противотока;

При составлении баланса вторичного перегревателя по теплу топлива учитывается только QBT- Величина <2пп.то в этом случае автоматически входит в тепловос-приятие первичного пароперегревателя.

Газоход вторичного перегревателя или части первичного, расположенной в конвективной шахте

Однако, газовый перегрев обладает следующими серьезными недостатками. Его тепловая экономичность в реальных условиях снижается вследствие потери давления пара и рассеяния тепла трубопроводами вторично перегреваемого пара и во вторичном перегревателе. Усложняются конструкция и регулирование котельного агрегата из-за введения добавочного элемента—вторичного перегревателя; усложняются и удорожаются паропроводы станции, так как к паропроводам свежего пара добавляются паропроводы вторичного перегрева из машинного зала в котельную и обратно. При аварийном сбросе нагрузки возникает опасность разгона турбины массой пара, находящегося в промежуточных емкостях (в перегревателе и прямых и обратных паропроводах), а также опасность пережога трубок вторичного газового перегревателя.

Достоинствами парового перегрева по сравнению с газовым являются: сохранение нормальной более надежной конструкции котельного агрегата и обычных систем паропроводов станции и регулирования котла и.турбины; простота регулирования вторичного перегрева с помощью вентиля на подводе свежего пара; значительное уменьшение опасности разгона турбины и отсутствие опасности пережога вторичного перегревателя при сбросе нагрузки; незначительные потери давления и тепла перегреваемого пара.

Промежуточные перегреватели вносят дополнительное усложнение и эксплоатацию станций из-за необходимости регулирования температуры перегрева и защиты вторичного перегревателя от перегорания трубок в моменты остановки или сброса нагрузки турбины, питаемой паром из промежуточного^ перегревателя.

Поворот на выходе из топки Ширмы Ширмы (выходной пакет первичного перегревателя) Газоповоротная камера Выходной пакет вторичного перегревателя Входной пакет вторичного перегрева теля Экономайзер г>ВП

1 В первых блоках СКД сброс пара во время пуска производился двумя ступенями — сначала в холодную нитку промперегревателя, а затем из горячей его нитки в конденсатор. Делалось это из опасения перегрева труб вторичного перегревателя при малых расходах пара, но эта предосторожность оказалась излишней.