Вторичного теплоносителя

Эта задача решается системой вторичного регулирования частоты. Сетевой регулятор частоты, воздействуя на механизмы управления (МУ) турбин специально выделенных регулирующих станций, смещает их характеристики таким образом, чтобы восстановить частоту в системе. По мере восстановления частоты агрегаты станций, не привлекаемых ко вторичному регулированию, но участвовавших в первичном регулировании, возвращаются к исходному (до возмущения) режиму. В итоге все колебания нагрузки в энергосистеме полностью покрываются станциями, привлекаемыми ко вторичному регулированию частоты. Большой инерцией МУ определяется медленное действие системы вторичного регулирования в отличие от быстродействующего первичного регулирования частоты.

Рис. 14.10. Схемы вторичного регулирования давления-мощности промежуточного звена.

а — односторонняя связь с контуром вторичного регулирования мощности котла; ft — двусторонняя связь первичного и вторичного контуров регулирования; 1 — промежуточное звено; 2 — котел; 3 — аккумуляция, зависящая от давления пара; 4 — регулятор давления мощности котла; 5 — элементы инерции в котле; 6 — сигнал связи от промежуточного звена к котлу (расход пара); 7 — сигнал связи от котла к промежуточному звену (ограничение по давлению и мощности).

Проблема группового регулирования частоты и активной мощности не нова. Еще в 30-х годах западноевропейскими и американскими фирмами применялись как системы вторичного регулирования (например, система Вестингауз), в которых астатический электрический регулятор частоты осуществлял воздействие на статические регуляторы скорости гидроагрегатов через механизм изменения оборотов (МИО), так и системы, как их обычно называют, первичного регулирования, в которых астатические гидромеханические регуляторы скорости дополнены электрической схемой координации нагрузок (например, система швейцарской фирмы Степой). В 40-х годах подобную схему с некоторой модификацией применяла также фирма Броун — Бовери (ВВС). В середине 50-х годов на гидроэлектростанциях СССР получили широкое применение системы первичного регулирования УКАМ. и УГРМ, сходные со схемой ВВС.

системы вторичного регулирования;

Системы вторичного регулирования

Для систем вторичного регулирования характерны следующие признаки:

Известно большое разнообразие систем вторичного регулирования. В системе МФРЧ [Л. 23], например, где автоматический регулятор частоты вместе с МИО охва-

Рис. 1. Схема вторичного регулирования с гидравлическими связями.

Рис. 2. Схема вторичного регулирования с поперечными связями для пропорционального распределения нагрузки.

ни В. И. Ленина, помимо жесткой обратной связи по мощности, имелась жесткая обратная связь по МИО. Оригинальная схема вторичного регулирования осуществлена Оргэнергостроем 1 на ГЭС-10 Ленэнерго (рис. 1). Здесь в качестве АРЧ используется изодромный гидромеханический регулятор скорости [Л. 29]. Давление масла в импульсной трубке 5 определяется величиной смещения его выходного сервомотора . 4. Импульсная трубку., связывает все МИО индивидуальных статически настроенных изодромных регуляторов скорости /, 2; смещение ЛШб1каждого регулятора скорости пропорционально д§гаигЩ\ю в импульсной трубке.

Аналогично для прямотока можно получить формулу для нахождения изменения температуры вторичного теплоносителя:

В практике часто встречаются случаи, когда теплоемкость массового расхода первичного или вторичного теплоносителя Ct или Cz — 'бесконечно большая величина (процесс передачи теплоты в парогенераторах, испарителях, конденсаторах различных типов и пр.). В этих условиях температура одного из теплоносителей остается постоянной по всей поверхности, а противоточная и прямоточная схемы движения становятся равноценными.

Если теплоемкость массового расхода первичного теплоносителя Ci = oo, а вторичного С2, то из (19-14) получаем формулу для расчета •изменения температуры вторичного теплоносителя вдоль поверхности:

Изменение температуры вторичного теплоносителя при противотоке

где Т7! — поверхность со стороны первичного теплоносителя; Fcp — средняя поверхность стенки, равная (Fi+Fz)/2; Fz—'поверхность со стороны вторичного теплоносителя. .

вичного теплоносителя ti, называется периодом нагрева, а время, за которое происходит охлаждение насадки и нагревание вторичного теплоносителя Т2, называется периодом охлаждения. Время, за которое происходят нагрев и охлаждение насадки, называют полным циклом или перкодом.

Особенности расчета заключаются в том, что все расчеты приходится вести по средним характеристикам за период (цикл). Тепловой поток относится не к единице времени, а берется за период. Следовательно, Q — количество тепла, переданное в период первичного или вторичного теплоносителя на единицу поверхности за период, Дж/(м2Х X период). ,

где ku — коэффициент теплопередачи за период нагревания и охлаждения, Дж/(м2- К. -период); ii— средняя температура первичного теплоносителя за период нагревания; tz — средняя температура .вторичного теплоносителя за период охлаждения; Q измеряется в Дж/(м2- период).

охлаждения; tz — средняя температура вторичного теплоносителя за период охлаждения; tz — продолжительность периода охлаждения.

пературы вторичного теплоносителя на входе; т] — коэффициент использования насадки; Д&!— f'i — t'w — изменение температуры первичного теплоносителя на входе.

На рис. 30 показан график работы конденсатора-испарителя в чистом виде (когда отсутствуют подогрев жидкой фазы вторичного теплоносителя и переохлаждение жидкой фазы первичного теплоносителя). При подогреве и переохлаждении процесс будет аналогичен показанному на рис. 28.