Введением дополнительных

Для вихревых горелок в зависимости от вида топлива принимают втулочное отношение m — D0/Da, а в зависимости от мощности горелки и системы пылеприготовления — число каналов для

Для вихревых горелок в зависимости от вида топлива принимают втулочное отношение m == Z)0/Da, а в зависимости от мощности горелки и системы пылеприготовления — число каналов для

Втулочное отношение в осевых ПЛ турбинах выбирается минимально возможным по условию размещения внутри втулки механизма поворота лопастей колеса. В насосах, а следовательно, и в ОПЛ машинах такой подход неприемлем.

Рис. 4. Оптимальное втулочное отношение агрегатов опл

связывающее втулочное отношение d = ~~ с коэффициентом быстроходности. Анализ оптимальных углов р«, (угол между направлениями среднегеометрической скорости в решетке и окружной скоростью ее вращения) позволил построить график, данный на рис. 4. Как правило, возможное

втулочное отношение по этому графику больше обычно применяемого в ПЛ турбинах.

Втулочное отношение для аксиальных и тангенциальных лопаточных заверителей

Результаты численного исследования масштабов турбулентности в зависимости от геометрических факторов представлены на рис. 2—4. На рис. 2 даны зависимости нормированной величины lg (iOOL/Df) от геометрических факторов. Нормированный интегральный масштаб L/Dr, характеризующий размеры энергосодержащих вихрей, зависит в основном от d: чем больше втулочное отношение, тем меньше L/DT. Изменение относительного радиуса втулки гвт ох 03 до 2,4 при постоянных других независимых переменных вызывает увеличение LIDT (рис. 2, а). При варьировании нормированного диаметра камеры D в интервале 1,8—2,2 значение параметра L/Df также возрастает (рис. 2, б). Изменение относительной ширины камеры Ъг от 0,4 до 1,2 мало влияет на интегральный масштаб L/DF, который резко возрастает при дальнейшем увеличении Ьг (рис. 2, в). Изменение фактора /ко (рис. 2, г) от 3 до 7 резко уменьшает отклик. Дальнейшее увеличение /ко не приводит к изменению отклика. При увеличении относительного радиуса закругления гп от 0,1 до 0,8 практически не изменяется отклик, а при гп в интервале от 0,8 до 1,6 параметр L/Dr резко уменьшается (рис. 2, д). Таким образом, для миними-. зации параметра L/DF при заданном d рекомендуется выбирать гвт < 1,0; D ж 2,0; гп > 0,5; Ьг < 1,2; /ко > 3,0.

1. Масштабы турбулентности потока в патрубках зависят от геометрических параметров d, гвт, br, D, /„„, /вя, гп. Определяющим геометрическим фактором, влияющим на масштабы турбулентности, является втулочное отношение d. Минимизировать нормированные масштабы L/DT.m K/Dr при заданном d можно, выбирая следующие безразмерные параметры: гвт <1 1,0; гп > 0,8; Ьг < 1,2; /„о > 3,0; D ж 2,0.

а коэффициенты этих моделей — в табл. 2. На рис. 2—4 показаны зависимости параметров нестационарных турбулентных пульсаций от геометрических факторов. Из табл. 1 следует, что стохастическая модель, описывающая зависимость F (Яп) от геометрических факторов, имеет достаточно высокий коэффициент корреляции рая и 10%-ную погрешность, что характеризует ее адекватность. Эта модель так же, как и все последующие, была подвергнута аналитическому исследованию при направленном изменении независимых переменных. В целях двумерного представления результатов численного исследования на каждом этапе варьировалось только два фактора (например, d и /во, d и гвт и т. д.), остальные при этом задавались равными средним значениям, полученным в эксперименте. Этим достигалось изменение отклика только от воздействия двух факторов при использовании многофакторной модели. Из рис. 2 следует, что нормированное среднее квадратическое отклонение статического давления в ядре потока V (Яп) зависит от геометрических факторов; основным из них является втулочное отношение d: чем больше d, тем меньшие значения при прочих равных условиях имеет V (Хп). Степень конфузорности входа в патрубок, определяемая значением /ва, сильно влияет на отклик V (Я,п) (рис. 2, а), причем при /во <С «С 1,0 (диффузорность входа) значение V (Кп) резко возрастает. Одновременное изменение d и гвт (рис. 2, б) позволяет получить минимальные значения V (Кп) при d !> 0,5 и гвт <^ 1,2. Одновременное изменение d и Ьт (рис. 2, в) показало преимущественное влияние изменения Ъс на значение V (А,п): при Ът !> 1,2 отклик V (Ка) резко возрастает. Отклик V (hn) существенно зависит от значений d и /ко (рис. 2, г), причем /ко > 7,0 практически не влияет на отклик, тогда как при /В0 <С 7,0 значение V (Ки) резко возрастает при уменьшении /ко и падает при увеличении d. Таким образом, изменением внутренней конфигурации патрубка и оптимальным выбором характерных площадей можно значительно уменьшить значение V (А,п), что снизит пульсации статического давления протекающего потока.

Втулочное отношение регистра горелки 2,26 3,52 — 2,28 — —

Расширить функции и области применения магции можно следующими способами: введением дополнительных рабочих органов, приданием сменного оборудования, введением регулирования с целью увеличения номенклатуры обрабатываемых изделий, регулированием главных показателей (частоты вращения, мощности, производительности). '

Во многих слу чаях _ жесткость системы удается увеличить введением дополнительных опор (рис. 113). В конструкции а коленчатый вал оперт в трех подшипниках. Система имеет малую жесткость; для ее увеличения щекам и шейкам вала .необходимо придать большие сечения. Жесткость резко увеличивается при "

Таким образом, здесь применим такой подход, который связан с возможностью использования известных и апробированных теорий прочности после введения одного дополнительного внутреннего структурного параметра, не участвующего в формулировке реологической модели. Аналогичные идеи, связанные с введением дополнительных структурных параметров в уравнения состояния, получили широкое развитие ,в работах .'!. И. Седова [264—2661.

Дроссельное регулирование осуществляют изменением степени открытия шиберов, т. е. введением дополнительных сопротивлений тракта. Этот метод простой, но самый неэкономичный.

Дроссельное регулирование осуществляют изменением степени открытия шиберов, т. е. введением дополнительных сопротивлений тракта. Этот метод простой, но самый неэкономичный.

Как уже отмечалось в гл. 4, температурные, а также другие деформации, связанные с воздействием окружающей среды, можно учесть введением дополнительных членов в физические соотношения.

горизонтального стабилизаторов и передающем их на оболочку и лонжероны. Указанный лонжерон одновременно является задней перегородкой топливного бака и испытывает нагрузки, обусловленные давлением топлива. Шпангоут имеет трехслойную конструкцию. Стенки переменной толщины изготовлены из углепластика, схема укладки наполнителя которого составляет 0/±45/90°. В наиболее нагруженных зонах крепления (местах передачи усилий от стабилизаторов) стенки усиливали введением дополнительных слоев и затем подкрепляли по внешним поверхностям стальными пластинами с тем, чтобы обеспечить высокую несущую способность. Крепление такой конструкции (рис. 21) выдержало нагрузку —52,1 тс.

Увеличить доставку кислорода к металлу можно не только размешиванием, но и введением дополнительных деполяризаторов, например пероксида водорода, который может восстанавливаться и, кроме того, при разложении которого увеличивается концентрация кислорода на поверхности металла. При ускоренных испытаниях в морской воде или 3%-ном растворе хлорида натрия добавляют 0,1% пероксида водорода.

Резервирование - метод повышения надежности объекта введением дополнительных средств и (или) возможностей сверх минимально необходимых для нормального выполнения объектом заданных функций.

Теория размерностей приносит тем большую пользу, чем больше можно выбрать основных единиц измерения. Число основных единиц измерения можно выбирать произвольно, однако их увеличение связано с введением дополнительных физических постоянных, которые также должны фигурировать среди определяющих пара-

Развитие электронных ламп в схемах автоматики 40-х годов шло преимущественно по линии их специализации, т. е. разработки специальных типов, применительно к условиям их работы. Так были созданы генераторы, рассчитанные на мощности от нескольких сот ватт до десятков киловатт, модуляторные лампы, приемно-усилительные лампы на различные диапазоны частот и различные мощности, специальные лампы для УКВ и т. п. При этом обращалось внимание на уменьшение общих габаритов ламп и увеличение их механической прочности (металлические серии). Значительное внимание было уделено разработке многосетчатых ламп, в которых введением дополнительных электродов (сеток) достигалось снижение их внутренней емкости и повышение коэффициента усиления.