Взаимного положения

Через точку а проводим линию, параллельную ED (направление линии действия силы Pfa), а через точку с — линию, перпендикулярную направляющим звена 5 (направление силы линии действия — силы Рвз), до их взаимного пересечения в точке d. Отрезок (cd) дает в масштабе ир величину реакции Рк, = (cd)u.p — == 5,5-20 = 22 н, а отрезок (da) дает иеличину реакции Рад = (da) цр = 5i- 4 == =- 204 н. Точку G приложения силы Р„ь найдем из условия равновесия звена 5, для чего напишем его в виде второго уравнения (12.1), т. е. в виде равенства нулю суммы сил и моментов, приложенных к звену 5, относительно точки Е:

ный между точками х и Тх. Аналогично из взаимного пересечения двух инвариантных кривых в одной точке следует наличие бесчисленного числа их взаимопересечений по одной на каждом такте каждой из инвариантных кривых. Далее, из наличия этих бесконечных последовательностей точек пересечения может следовать наличие еще других пересечений и т. д.

Продолжим линии действия сил пары до их взаимного пересечения в точках А и В. На основании следствия из аксиом III и IV перенесем силы Р и, Р! вдоль линий их действия в точки А и В. Соединим эти точки прямой линией и разложим силы Р и Р1 по направлению А В и вдоль линий действия сил Q и Q±. Из равенства треугольников Akd и Впгп вытекает, что Т = 7\ и S = Sx.

их взаимного пересечения в точке О. Эту точку соединим прямыми линиями с концами отрезков АВ и А1В1 и получим два конгруэнтных (равных) треугольника, имеющих общую вершину О:

Строим план сил для группы 2 — 3 в следующей последовательности: от произвольной точки а' откладываем известные по величине векторы сил Р{2, Р2, Р&, РЗ и Р3 (рис. 3.5, д). Далее проводим линию действия реакций Р"2 и Рез до их взаимного пересечения, замыкаем план сил и определяем величины и направления этих реакций. Путем геометрического сложения векторов находим полную реакцию в шарнире В (рис. 3.5, д): '

Выбрав масштаб плана угловых скоростей цш, откладываем в виде отрезков Р1 и Ph (рис. 5.12,6) векторы заданных угловых скоростей, затем из точки / проводим луч, параллельный OPi2, и из точки h—луч, параллельный ОН, до взаимного пересечения. Соединив найденную на пересечении названных двух лучей точку 2

В данном случае оно тоже может быть использовано не только для графической проверки векторных величин реакций внешних шарниров, но и для определения нормальных компонентов реакций. Одно векторное уравнение позволяет определить два неизвестных. Поэтому по общему уравнению равновесия трехповодковой группы можно определить два нормальных компонента реакций. Добавочная точка при этом потребуется лишь одна, например Я34, по уравнению моментов относительно которой найдем RB. Оставшиеся RF и RL, находим из графического построения общего плана сил, отвечающего последнему уравнению. Отложив векторы заданных сил и прибавив к ним векторы известных компонентов реакций, из конца RF и начала RI, проводим до взаимного пересечения два перпендикулярных к ним луча (рис. 8.18, б) и определяем векторы реакций

Через точку а проводим линию, параллельную ED (направление линии действия силы Р,ь), а через точку с — линию, перпендикулярную направляющим звена 5 (направление силы линии действия — силы Pes). до их взаимного пересечения в точке d. Отрезок (cd) дает в масштабе jip величину реакции Я65 = (cd) (ip = = 5,5-20 = 22 «, а отрезок (da) дает величину реакции Рм = (da) \ip = 51 • 4 = = 204 «.Точку <3 приложения силы Pei найдем из условия равновесия звена 5, для чего напишем его в виде второго уравнения (12.1), т. е. в виде равенства нулю суммы сил и моментов, приложенных к звену 5, относительно точки Е:

К теориям упрочнения близкодействующими полями упругих напряжений относят и теории, связывающие деформационное упрочнение с торможением дислокаций вследствие образования на них ступенек (порогов) в результате взаимного пересечения [240, 241]. Так, в модели Мотта [240] и Хирша [241] (рис. 3.1, д), которая уточняет теорию Тейлора, сопротивление движущейся дислокации определяется не прямым взаимодействием с другими дислокациями, а образованием ступенек при пересечении с дислокациями леса. Во многих случаях ступеньки способны двигаться вместе с дислокацией, но для винтовых дислокаций неконсервативное движение ступенек , вместе с дислокационной линией должно приводить к образованию вакансий или меж-доузельных атомов. . •

влияние анодного процесса продолжается до тех пор, пока плотность внешнего тока не станет соизмеримой с плотностью коррозионного тока. Графическая зависимость, позволяющая определить скорость коррозии, представлена на рис. 2. По оси абсцисс нанесены значения приложенного внешнего тока в логарифмических единицах, а по оси ординат — соответствующие величины потенциала. Согласно кинетическим уравнениям скорости электродных процессов, зависимость между потенциалом и током является полулогарифмической. На этом основании построение поляризационных кривых в таком масштабе дает возможность путем экстраполяции прямолинейных участков до их взаимного пересечения определить плотность коррозионного тока. Оценка будет правильной, если величина стационарного коррозионного потенциала не изменяется во времени. Так, например, на рис. 3 показано практическое применение метода построения поляризационных кривых при определении скорости коррозии железа в разбавленной соляной кислоте при добавлении ингибитора или стимулятора коррозии.

Для (iw = const и р— const расчет проводится по формулам (6.7), (6.9), (6.11) до взаимного пересечения кривых. Область над кривыми в координатах ?кр (*) характеризуется как кризисная.

Таким образом, мы вначале должны составить матрицы М01, М13, ..., Мьв. Это связано с рассмотрением взаимного положения осей двух координатных систем, указанных в индексах матриц.

неточная регулировка взаимного положения соединяемых деталей;

Определение а1 и о рассмотрено ранее. Расист координат зубьез (в мм) следует выполнять с точностью до пятого знака после запятой, а построение графика взаимного положения зубьев — г, масштабе увеличения, например 100 : 1 . Призер графика дл;; пс-нагружениоп пере.1!,-!'!!! и п-бражен па рис. 10.7. На графике две штриховые линии изображают траектории точек ag и fg, соответствующих окружностям вершин и впадин зубьег? гибкого колеса. Между ними проведены линии осек симметрии зуба. На каждой из этих осей строят профиль зуба, например, через каждые 10° угла ф. Траектории па дуге выхода из зацепления располагаются симметрично. График позволяет отметить, что при эвольвгнтном профиле зубьев без учета деформации зубьев под нагрузкой в одновременном зацеплении находится лишь небольшая

Фрикционные вариаторы нашли применение в станкостроении, сварочных и литейных машинах, машинах текстильной, химической и бумажной промышленности, различных отраслях приборостроении и т. д. Фрикционные передачи любого типа неприменимы в конструкциях, от которых требуется жесткая кинематическая связь, не допускающая проскальзывания или накопления ошибок взаимного положения валов.

При контроле корпусных деталей производят проверку размеров диаметров основных отверстий и их геометрической формы, а также отклонений от прямолинейности и взаимного положения поверхностей корпуса.

К собственно сборочным работам относится процесс соединения сопрягаемых деталей и узлов (подузлов) с обеспечением правильного их взаимного положения и определенной посадки.

Уравнения для расчета размеров для контрол.1 взаимного положения разноименных профилей зубьев (7ис. 6.5)

Рис. 6.5. Размеры для контроля взаимного положения разноименных

Во второй части таблицы приводятся данные для контроля взаимного положения разноименных профшей по одному из щих вариантов: 1) толщина по хорде BJ тка sa\ на линдре и высота до хорды ha\\ 2) раз?-ер червяка по роликам М и диаметр измерительного ролика D.

Во второй части помещаются данные л ля контроля взаимного положения разноименных профилей зубьев то одному из следующих вариантов: постоянная хорда зуба sc с предельными отклонениями и высота до постоянной хорды hc\ длина общей нормали w с пре-отклонениями; толщина зуба пс хорде sy и высота до Ъау\ размер по роликам (шарикам) И с предельными отклонениями и диаметр измерительного ролика (шарика). Этот

заполнения таблицы параметров зубчатого венца в соответствии с СТ СЭВ 859—78 (см. гл. 7) ж обходимо знать размеры для контроля взаимного положения разнс именных профилей зубьев. В данном случае вычислим, например, для колеса 27 = 48 с пг~ = 3 мм длину общей нормали по уравнению (п. 30 табл. 6.1 ч. 1 и рис. 6.5 ч. 1):