Взаимосвязь параметров

Задача о подрезании взаимоогибаемых поверхностей сводится к нахождению предельных точек характеристик, т. е. к нахождению предельных линий, ограничивающих зону подрезания. Явление подрезания может возникнуть как при нарезании червяка, так и при нарезании червячного колеса. Знание подрезания позволяет найти предельные размеры инструмента, при которых отсутствует подрезание.

Известно, что самыми важными характеристиками в червячной передаче являются контактные напряжения зубьев и несущая способность масляного клина. В работе [12] показано, что для зубчатых передач с линейным касанием при расчете на контактную прочность целесообразно исходить из приведенной кривизны взаимоогибаемых поверхностей в нормальном сечении, перпендикулярном линии контакта. Благоприятное сочетание кривизны поверхностей может обеспечить выгодные условия для создания жидкостного трения, что приводит к уменьшению нагрева и увеличению к. п. д. передачи.

определяется по кривизне производящей поверхности и кинематической связи взаимоогибаемых поверхностей. Кривизна зуба изделия в нормальном сечении, проведенная через контактную точку, определялась по формуле, аналогичной (13) и (14):

13. Л и т в и н Ф.Л. Применение кинематического метода для определения связи между кривизнами взаимоогибаемых поверхностей и условия отсутствия подрезания зубцов. Труды семинара по ТММ. Вып. 103. М., изд-во АН СССР, 1964.

Представляется возможным определить зависимость между кривизнами взаимоогибаемых поверхностей в более простой форме, облегчающей практические расчеты.

В частном случае, для плоских зацеплений такая зависимость выражается известным уравнением Эйлера—Савари. Простота этого уравнения частично объясняется тем, что оно не связано с отысканием главных сечений взаимоогибаемых поверхностей.

На фиг. 1 для плоского зацепления показано сечение, перпендикулярное мгновенной оси относительного вращения зубчатых колес. Сопряженные плоские кривые / и 2 этого сечения принадлежат взаимоогибаемым поверхностям. Вектор относительной скорости VomH в произвольной точке контакта К направлен' по общей касательной к плоским кривым 1 и 2. Любая прямая, проходящая через точку К перпендикулярно VorlM, пересечет мгновенную ось и сможет быть, таким образом, нормалью некоторых взаимоогибаемых поверхностей. Поэтому для данных сопряженных кривых / и 2 существует бесчисленное множество взаимоогибаемых поверхностей с различным расположением главных сечений в точке контакта /С.

дикулярной мгновенной оси. В окрестности точки /С окружности радиусов Qi и Q2 заменяют кривые / и 2, а также обеспечивают постоянство передаточного отношения в данный момент зацепления. Для перехода к взаимоогибаемым поверхностям рассмотрим сечение этих поверхностей плоскостью, проходящей чере_з_точку К. перпендикулярно вектору VomH (фиг. 3). Общая нормаль_/УМ к взаимоогибаемым поверхностям перпендикулярна вектору Vomft, благодаря чему обеспечивается заданное передаточное отношение. Если взаимоогибаемые поверхности соприкасаются в плоскостях Qx и Q2 с сопряженными кривыми 1 к 2, а следовательно, и с сопряженными окружностями радиусов Q! и Q2, то выдерживается также и постоянство передаточного отношения. Радиусы кривизны 7?х и #2 взаимоогибаемых поверхностей в нормальном сечении, проходящем через общую нормаль и вектор относительной скорости Vотн, определяются по теореме Менье:

зацеплении, не требуется отыскивать главные сечения взаимоогибаемых поверхностей, что упрощает задачу, которая в этом случае сводится в основном к отысканию сопряженных кривых. Эти кривые должны обеспечивать заданное постоянное передаточное отношение и в любой момент зацепления касаться друг друга по общей касательной, совпадающей с вектором относительной скорости Vomii.

Чтобы перейти к кривизне взаимоогибаемых поверхностей, нужно сначала определить в точке /С радиусы кривизны QI и QZ

Сопряженные кривые на колесе и шестерне получаются при профилировании их одним винтовым производящим колесом, т. е. при одном и том же значении 6„, определяющем параметры этого колеса. Приравнивая значения ctg б„ для колеса и шестерни, можно получить прямую зависимость между радиусами кривизны взаимоогибаемых поверхностей Rt и Я2:

Таблица 17 Взаимосвязь параметров Ь, Кь и 9д

свойствами универсальности и масштабной инвариантности, что обуславливает взаимосвязь параметров, контролирующих точки неустойчивости системы. Эти свойства определяются другим важнейшим принципом синергетики - принципом подчинения [5], в соответствии с которым множество переменных, контролирующих процесс диссипации энергии по достижении точки бифуркации, подчиняется одной или нескольким переменным - параметрам порядка (параметрам состояния). Другим следствием принципа минимума производства энтропии является самоорганизация структур, фрактальная размерность которых при переходе через точку бифуркации сопровождается сменой типа фрактальных структур.

Важное свойство открытых систем, как уже отмечалось, - взаимосвязь параметров, контролирующих точки неравновесных фазовых переходов (точки бифуркаций). Это расширяет возможности прогнозирования фундаментальных механических свойств материала на основе измерений критических парамет-

Об этом, в частности, свидетельствует результаты исследований прочности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, полученные в работах /60, 72 — 73/. где было показано, что в результате контактного упрочнения мягких (разупрочненных) участков существенно возрастает несущая способность конструкций. Это позволило по-новому подойти к вопросам повышения работоспособности сварных соединений оболочковых конструкций. Так, например, в работе /60/ была экспериментально подтверждена принципиальная возможность достижения равнопрочное™ механически неоднородных сварных соединений основному металлу оболочки путем регулирования величины теплового воздействия сварки и варьирования размеров зон разупрочнения (ширины мягких прослоек). К наиболее интересным результатам следует отнести и экспериментальные данные, полученные в /22, 73, 74/ при испытании труб 114x4.1 мм из сталей 15Г2СФ и 15Г2СФР с раз-упрочненными участками в околошовной зоне и сварных сосудов 123,4x11,55 мм из низко- и среднелегированных сталей с кольцевыми мягкими швами, подтверждающими неоднозначность механического поведения мягких прослоек в связи с проявлением эффекта их контактного упрочнения и выявляющие взаимосвязь параметров предельного состояния всей конструкции с геометрическими, прочностными и деформационными характеристиками сварных соединений. Следует особо выделить работы О. А Бакши и А.С Богомоловой /71, 72/, в которых вскрыт механизм контактного упрочнения неоднородных сварных соединений тонкостенных оболочковых конструкций и получены решения для некоторых распространенных конструктивных и силовых схем. В частности, исследовано напряженно-деформированное состояние поперечной мягкой прослойки в тонкостенной цилиндрической оболочке при ее осевом растяжении; продольной мягкой прослойкой, расположенной в цилиндрической оболочке, находящейся под воздействием внутреннего давления и осевой силы; экваториальной кольцевой мягкой прослойки в сферической оболочке давления. Однако, в целом результаты данных исследований не дают полной картины влияния двухосно-сти нагружения и места расположения мягкой прослойки в оболочковой конструкции в на ее несуигую способность хотя и являются хорошей основой для разработки общей расчетной модели.

4.4. ВЗАИМОСВЯЗЬ ПАРАМЕТРОВ ПРИ РАБОТЕ КОМПРЕССИОННОГО ТРАНСФОРМАТОРА ТЕПЛА В НЕРАСЧЕТНЫХ УСЛОВИЯХ

4.4. Взаимосвязь параметров при р; боге компрессионного трансформатора тепла о нерасчетных условиях............. 101

Об этом, в частности, свидетельствует результаты исследований прочности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, полученные в работах /60, 72 — 73/, где было показано, что в результате контактного упрочнения мягких (разупрочненных) участков существенно возрастает несущая способность конструкций. Это позволило по-новому подойти к вопросам повышения работоспособности сварных соединений оболочковых конструкций. Так, например, в работе /60/ была экспериментально подтверждена принципиальная возможность достижения равнопрочное™ механически неоднородных сварных соединений основному металлу оболочки путем регулирования величины теплового воздействия сварки и варьирования размеров зон разупрочнения (ширины мягких прослоек). К наиболее интересным результатам следует отнести и экспериментальные данные, полученные в /22, 73, 74/ при испытании труб 114x4,1 мм из статей 15Г2СФ и 15Г2СФР с раз-упрочненными участками в околошовной зоне и сварных сосудов 123,4х 11,55 мм из низко- и среднелегированных сталей с кольцевыми мягкими швами, подтверждающими неоднозначность механического поведения мягких прослоек в связи с проявлением эффекта их контактного упрочнения и выявляющие взаимосвязь параметров предельного состояния всей конструкции с геометрическими, прочностными и деформационными характеристиками сварных соединений. Следует особо выделить работы О.А. Бакши и А.С. Богомоловой /71, 72/, в которых вскрыт механизм контактного упрочнения неоднородных сварных соединений тонкостенных оболочковых конструкций и получены решения для некоторых распространенных конструктивных и силовых схем. В частности, исследовано напряженно-деформированное состояние поперечной мягкой прослойки в тонкостенной цилиндрической оболочке при ее осевом растяжении; продольной мягкой прослойкой, расположенной в цилиндрической оболочке, находящейся под воздействием внутреннего давления и осевой силы; экваториальной кольцевой мягкой прослойки в сферической оболочке давления. Однако, в целом результаты данных исследований не дают полной картины влияния двухосно-сти нагружения и места расположения мягкой прослойки в оболочковой конструкции в на ее несущую способность хотя и являются хорошей основой для разработки общей расчетной модели.

Рис. 2. Взаимосвязь параметров радиационного контроля

Взаимосвязь параметров физического состояния поверхностного слоя с технологическими факторами и эксплуатационными свойствами деталей машин мало изучена.

Взаимосвязь параметров качества поверхности деталей и их эксплуатационных свойств является одним из основных направлений исследований в области ма-шино- и приборостроения.

— Вентиляторы 12—116; — Взаимосвязь параметров 12 — 118; — Диффузоры — Схемы 12—117

Рекомендуем ознакомиться:

Водоцементное отношение

Водоочистные сооружения

Водорастворимые ингибиторы

Водородным электродом

Водородная деполяризация

Водородной хрупкостью

Водородное расслоение

Выбранной температуры

Водородному охрупчиванию

Водородом углеродом

Водоструйным эжектором

Меню:

Главная страница Термины