Выполнены следующие

Исследования различных марок сталей в области малоцикловой усталости с уровнем Q: 0,5; 0,7; 0,9; 1,2 при изгибе пластин толщиной 14 мм для Ха: 0,3; 0,68; 0,82 и 1,0 были выполнены применительно к выращиванию полуэллиптических по форме фронта усталостных трещин [84, 85]. Во всех случаях при возрастании соотношения главных напряжений происходило возрастание

В связи с этим был выполнен расчет уровня эквивалентного напряжения в гидроцилиндрах по результатам фрактографичеекого анализа эксплуатационных разрушений. Расчеты были выполнены применительно к гидроцилиндру № 1.

Храповые остановы находят широкое применение в различных подъемно-транспортных машинах. Так, для транспортирующих машин разработана нормаль муфт-остановов типа УХ (фиг. 8), основные параметры которых приведены в табл. 3. Эти муфты-остановы, включающие в себя упругие муфты и храповые остановы, выполнены применительно к редукторам серии РМ с электродвигателем типа АО. Муфта-останов типа УХ имеет две сборки — левую, показанную на фиг. 8, предназначенную для вращения муфты по направлению стрелки Б, и правую — для вращения муфты в обратном направлении. Размер Н на фиг. 8 соответствует расположению горизонтальной полки угольника крепления стойки на уровне опорных плоскостей лап редуктора РМ с учетом монтажной подкладки под редуктор толщиной 5 мм. Другие конструкции муфт-остановов приведены на фиг. 9, а и б.

С учетом результатов проведенного анализа полей деформаций и выявленных особенностей процесса деформирования дальнейшие исследования НДС в связи с расчетной оценкой малоцикловой долговечности сферического корпуса выполнены применительно к опасной зоне.

Схемы выполнены применительно к продольно-строгальным станкам, на станках продольно-фрезерных резцы заменяют фрезами или резцовыми головками. Приведенные схемы построены из расчета обработки ряда деталей, устанавливаемых на столе станка. В конкретных условиях основной задачей технологов является проектирование такой комбинации схем обработки, которая обеспечивает одновременную работу максимально возможного количества суппортов при использовании наибольшего хода станка, его ширины и сокращения холостого хода инструмента.

В связи с большим значением процессов радиационно-конвективного теплообмена для современной техники и затруднительностью их математического анализа и изучения в последнее время был предпринят ряд экспериментальных исследований, посвященных данной проблеме [Л. 171, 172, 197, 198, 264, 271—288, 438]. Эти исследования были выполнены применительно к задачам топочной и печной техники. При этом в [Л. 171, 172, 197, 264, 271, 273, 275—279, 281, 283, 286] изучался процесс сложного теплообмена в условиях движущейся горящей среды, а в [Л. 198, 272, 274, 280, 282, 284, 285, 287, 288, 438] процесс горения отсутствовал.

Исходя из указанного выше, анализ явлений, происходящих в секции ППТО в случае разрыва одной или нескольких греющих труб 0 32X4, представляет значительный интерес. Расчеты по определению расхода первичного пара во вторичный, давления и температуры среды, которые установятся в корпусе секции при разрыве одной или нескольких труб 0 32X4, выполнены применительно к котлоагрегату ПК-41. Методика расчета применима и для других котлоагрегатов.

Система автоматического регулирования, управления и защиты отопительных котельных АМКО предназначена для автоматизации котельных с чугунными секционными водогрейными и паровыми котлами на газе и жидком топливе и предусматривает автоматическую защиту, сигнализацию, пуск, останов и диспетчеризацию отдельных котлов. Аппаратура данной системы автоматизации, а также схемные решения выполнены применительно для автоматизации котельных в основном предприятий системы коммунально-бытового обслуживания, оборудованных паровыми и водогрейными котлами «Универсал», «Энергия» и др.

Изложенные выше исследования выполнены применительно к ПГУ мощностью 200 Мет. Результаты повариантного сравнения различных типов схем ПГУ между собой и технико-экономические исследования одной схемы энергоустановки не очень существенно меняются при варьировании значения единичной мощности и могут быть распространены на весьма широкий диапазон ее изменения. Иное положение имеет место при сравнении ПГУ с другими энергоустановками: сравнительно небольшая мощность ПГУ ставит ее в заведомо худшие условия. Очевидно, что область применения ПГУ расширится, а их технико-экономические показатели улучшатся в случае увеличения единичной мощности ПГУ.

Математическое моделирование движения шлаковых частиц в пограничном слое для вертикальной циклонной камеры по системе дифференциальных уравнений (4-27) было выполнено на автоматической цифровой вычислительной машине «Урал-2». Решение производилось численным методом Рунге — Кутта. Расчеты выполнены применительно к частицам шлака, образующимся из внешней золы, не связанной с горючей массой.

Рис.16.8. Карта контуров постоянной эффективности энергозатрат металлургического процесса. Измерения выполнены применительно к степени деформации 0,5 деформирут емого сжатием экструдированного порошкового (—150 меш) сплава Rene 95

Наличие автоматической системы раскроя и подготовки программ на ЭВМ позволяет перейти от раскроя листов стандартных размеров к индивидуальному раскрою каждого отдельного листа. Для этого необходимо в автоматическом режиме выполнять измерения всех листов металла, поступающих на завод, их маркировку, упорядоченное хранение, а также организовать выдачу в производство по командам ЭВМ. При такой подготовке производства в автоматическом режиме могут быть выполнены следующие работы:

Условия резки и разрезаемость. Для обеспечения нормального процесса резки должны быть выполнены следующие условия.

Выбор расчетных коэффициентов смещения для передач внешнего зацепления. При назначении коэффициентов смещения х\ и х-> для любой передачи должны быть выполнены следующие три условия: 1) отсутствие подрезания; 2) отсутствие заострения; 3) непрерывность зацепления. Первое условие применительно к шестерне выполняется, если ее. коэффициент смещения х\ превосходит свой минимальный уровень jcmini (см § 13.4). Второе и третье условия ограничивают коэффициент смещения х\ шестерни верхними пределами лгш„х1 -и .Кш.-и! (см. § 13.4 и 13.6). Эти пределы неодинаковы, и для расчета зубчатой передачи важен тот хт-м\, который имеет меньшее значение. Таким образом, коэффициент смещения х\ шестерни надо назначать так, чтобы соблюдалось соотношение Гтт1<; ^JC'i^JCniiixi. To же самое следует сказать и о коэффициенте смещения jci> колеса, хтт->^.хъ^х\пл\->..

При техническом освидетельствовании автоклава с внутренней тепловой изоляцией, работающего под давлением сжатого воздуха, были выполнены следующие виды работ:

Два КЭ i и j считаются одинаковыми нагруженными, если выполнены следующие условия:

Выбор расчетных коэффициентов смещения для передач внешнего зацепления. При назначении коэффициентов смещения х\ и Х2 для любой передачи должны быть выполнены следующие три условия: 1) отсутствие подрезания; 2) отсутствие заострения; 3) непрерывность зацепления. Первое условие применительно к шестерне выполняется, если ее. коэффициент смещения х\ превосходит свой минимальный уровень х'тт\ (см § 13.4). Второе и третье условия ограничивают коэффициент смещения х\ шестерни верхними пределами jtmaxi и jCmaxi (см. § 13.4 и 13.6). Эти пределы неодинаковы, и для расчета зубчатой передачи важен тот Xmaxi, который имеет меньшее значение. Таким образом, коэффициент смещения х\ шестерни надо назначать так, чтобы соблюдалось соотношение Хты^ ^ri^rmaxi. То же самое следует сказать и о коэффициенте смеще-

перпендикулярных оси вращения ротора, — крестом сил. Ниже показано, что это положение является основным в теории и практике уравновешивания (балансировки) вращающихся сил. Если в тех же плоскостях lull расположить подшипники, то силы Ри и РЯ будут динамическими давлениями, которые центробежные силы ротора создают в его опорах. Динамические давления будут равны нулю, если составляющие сил Ри и Р'Я будут равны нулю. Так как со, М и а не могут равняться нулю, то, как это следует из уравнений (11,7)-г-(11,10), для этого должны быть выполнены следующие четыре условия:

Для осуществимости катодной защиты трубопроводов должны быть выполнены следующие условия:

быть выполнены следующие работы:

В проектных организациях еще два десятилетия назад были выполнены следующие типовые проекты: восемь типов главных корпусов, угольные склады с мостовыми перегружателями пролетом 60 и 76,2 м, три типа разгрузочных сараев с лопастным питателем, разгрузочный сарай с вагоноопрокидывателем, двух-и четырехблочные дробильные корпуса, эстакады топливопо-дачи, химводоочистки по схеме декремнизации с катионирова-нием, а также по схеме полного обессоливания воды, три типа главных щитов управлений для ГРЭС различной мощности, закрытые и открытые распределительные устройства 35, 110 и 220 кВ, распредустройства генераторного напряжения на 6 и 10 кВ, береговые насосные, а также различные градирни с площадью орошения от 800 до 1600 м2, мазутное хозяйство с емкостью баков 100, 250 и 500 м3, два типа служебных корпусов и, наконец, объединенный корпус вспомогательных сооружений, включающий механическую мастерскую, склады и другие сооружения.

2. Условия интегрируемости уравнений (6.27). Условия интегрируемости уравнений (6.27) состоят в том, что должны быть выполнены следующие соотношения, достаточные для того, чтобы подынтегральное выражение в (9.34) было полным дифференциалом: