Вычисления производились

* Если вычисления производятся для сравнительно небольшого количества деталей в партии, то нет необходимости группировать детали по интервалам; в этом случае расчет среднего арифметического значения ведется из полученных размерив всех деталей без разбивки их на группы.

Найти ошибку в определении температуры в точках х = 57,5; ПО и 157,5 мм, если вычисления производятся по значению коэффициента теплопроводности, среднему для заданного интервала температур, и построить график распределения температуры в стенке.

ОБРАБОТКА ИНФОРМАЦИИ В РЕАЛЬНОМ МАСШТАБЕ ВРЕМЕНИ - организация работы вычислительной системы (реального времени), при которой вычисления производятся в темпе, обеспечивающем обслуживание некоего внешнего процесса, не зависящего от ЭВМ. Необходимость такой обработки возникает при применении ЭВМ в системах контроля и управления технологическим процессами, транспортными средствами, летательными аппаратами и др. Понятие О И в Р М В используется также для характеристики систем, работающих в диалоговом режиме. В интервале времени, когда ЭВМ свободна от обслуживания внешнего процесса, управляющая программа обычно организует решение фоновый задач. При ОИ в РМВ предъявляют, как правило, повышенные требования к ЭВМ и управляющей программе в отношении надежности вычислительной системы. Так, ЭВМ должна содержать развитые средства контроля, сигнализирующие о появлении сбоя ЭВМ или отказа в любом устройстг>е машины, на основании которых управляющая прогоамма приостанавливает выполнение программы обслуживания внешнего процесса и возбуждения тестовой программы для диагностики неисправностей ЭВМ. Возможность восстановления работы системы реального времени в случае сбоев и небольших неисправностей без существенного ухудшения обслуживания внешнего процесса характеризуется как отказоустойчивость системы.

Корректирующий тензор (Тк) для конической оболочки построен в § 2 настоящей главы. Формулы, приведенные для коэффициентов fvp и свободных членов Lp, справедливы и в данном случае, однако вместо компонент Tf^ необходимо подставить выражения (4.3.38). Все остальные вычисления производятся так же, как указано в § 2. Итак, считаем тензоры (Тк) и (Т) известными.

Е^ = Е^ - Е(Т) (на первом этапе расчета). Все вычисления производятся до

Пункт 3 алгоритма построения периодического решения заключается в определении векторов у§, ^о путем составления и решения уравнений (8.63), причем вектор %о связан с векторами TO, То зависимостями (8.26), (8.47). Следовательно, в этом пункте алгоритма определяется периодическое решение на каждом шаге итераций. Особенности, связанные с осуществлением такого построения, определяются видом операторов §0?. При задании операторов формулами (8.50) вычисления производятся хорошо разработанными методами линейной алгебры [39; 59].

Задачу о колебаниях составных стержней и рам при действии гармонического возбуждения можно свести к системе линейных алгебраических уравнений с ленточной матрицей. Элементами матрицы являются суммы гиперболических и гармонических функций, зависящих от размеров стержней и частоты. С увеличением длины участка стержня и частоты аргументы функций растут, что при расчете на ЭЦВМ с ограниченным количеством значащих цифр приводит вначале к замене гиперболических функций экспонентами, а при дальнейшем росте аргумента — к потере гармонических функций. При этом матрица системы вырождается и получить удовлетворительное решение не представляется возможным. Например, на ЭЦВМ типа «Минск» вычисления производятся с семи значащими цифрами, поэтому при расчете колебаний опертой балки, начиная с третьей формы, гиперболические функции заменяются экспонентами, а расчет форм колебаний выше пятой практически осуществить не удается, так как теряются гармонические функции.

Маховые колеса [133] (маховики) как составные части машин и механизмов являются аккумуляторами кинетической энергии в отличие от упругих частей механизмов, которые накапливают энергию в форме потенциальной энергии внутренних сил. Обычно при исследовании динамических действий маховиков не учитываются деформации отдельных частей механизмов, я вычисления производятся так, как если бы все элементы механизма были абсолютно жесткими.

В отличие от счётных машин при помощи расчётно-вычислительных приборов необходимые вычисления производятся подбором готовых решений. В связи с этим рассматриваемые расчётно-вычислительные приборы и приспособления содержат решения в виде формул,

Дальнейшие вычисления производятся по следующей схеме:

Дальнейшие вычисления производятся по следующей схеме:

Учитывая отмеченные обстоятельства, аппроксимация при определенной функции Fa, FT выполнялась на основе параметрического представления сплайнов. Вычисления производились на ЭВМ «Мир-2». В качестве исходных данных были использованы диаграммы изотермического деформирования стали Х18Н10Т (см. рис. 2.5.5, б) и полученные на их основе зависимости у (Т, т).

Как видим, блок-схема программы для расчета на цифровой вычислительной машине амплитудно-частотно-массовой характеристики с учетом силы трения будет незначительно отличаться от приведенной (см. таблицу). Если при расчете амплитудно-частотно-массовой характеристики системы без трения вычисления производились по принципу трехкратного циклического процесса, при котором изменялись величины ть Ях и /2/fi, то в рассматриваемом случае за счет введения параметра v, характеризующего величину силы трения, расчет ее представляет Собой четырехкратный циклический процесс.

Основы расчетного метода изложены в [25]. Последовательность решения представлена блок-схемой (рис. 2.3). Вычисления производились при следующих значениях внешних параметров и констант: / = 1,26-10~4 с"1; g = 9,8 м/с2; с0 = 0,046; л„ = ае = 1; -л = 0,4; с = 0,125; в6=2м = 20°С; w = 2 м/с; го'= 0,6.

При выборе характеристик, которые должны содержаться в справочных картах учитывались требования, возникающие при решении задач синтеза. Вычисления производились с помощью электронной машины «Урал-1».

ственно положительных величин) односторонний. Величины для построения гистограммы получены в результате обработки исходных данных по программе предварительной статистической обработки и анализа точности погрешностей обработки, распределенных по закону Максвелла. Время на вычисление и подготовку информации для счета около 1 ч. Вычисления производились на ЭВМ «Минск-2». Аналогичные рас- § четы были проведены и по ^ другим признакам качества (табл. 19). Гистограммы некоторых из них представлены на 'рис. 29 и 30.

Так как вычисления производились в относительных единицах, полученную величину необходимо отнести к зазору х0. Тогда S = 66 в : 1,8 мм = 36,6 в/мм.

Для расчета температур были взяты зависимости (3-111) и (3-121). Расчет по зависимости (3-111), практически производился с использованием лишь первого члена ряда, так как поправка, вносимая остальными членами ряда, в данном случае оказалась очень малой. Эта поправка для первой секунды составила доли градуса, а затем обратилась IB нуль. Первый корень характеристического уравнения ц, определенный по зависимости :(3-85), дал значение ц—93,64; по приближенной формуле ,(3-114) [j/=93,6. По данным табл. 3-1 л=93,615. Для расчета было принято [г—93,6. Все вычисления производились на логарифмической линейке. Результаты расчетов представлены в табл. 3-2 и на рис. 3-5. В табл. 3-2 в графе «расхождение» показано отклонение результатов расчета но приближенной формуле от результатов, полученных расчетом по формуле (3-111). На графике сплошными линиями показаны кривые измене-ни T=f(-r), полученные расчетом по зависимости (3-111), а точками отмечены значения по приближенной формуле (3-121). F У

Полная механическая энергия колеблющегося образца вычислялась как сумма кинетических энергий его элементов в среднем положении. Для этого образец разделялся на ряд участков, и при возбуждении колебаний образца электромагнитом измерялись амплитуды колебаний центров тяжести каждого участка. Вычисления производились по формуле

Примечание. Вычисления производились с точностью до третьего знака после запятой. Табличные знаки были округлены до второго знака после запятой.

На рис. 1.15 поверхность (1.78) показана в виде линий равной энергии. Вычисления производились при следующих значениях параметров: а\/а2 = 1, al/Rh = = 40, N = 0.9ЛГ,, где N» — верхнее критическое усилие панели. Штриховой линией показан «водораздел» поверхности (1.78), который соответствует потенциальному барьеру оболочки.

Поскольку фрактальные кластеры могут получаться в результате процессов агрегации широкого спектра, то естественно возникает вопрос о сопоставимости кластеров. Учитывая, что радиус R и количество содержащихся в кластере частиц N связаны соотношением N = Ru , можно фиксировать количество частиц и работать с кластерами, радиусы которых, как видно из табл. 2.1, будут различаться на порядок. Однако такой подход не является корректным, так как структурно — механические свойства кластеров зависят не только от их структуры и количества частиц, но и от размера. Поэтому конкретные вычисления производились для кластеров фиксированного радиуса R = 50, с количеством частиц обычно принятым при моделировании фрактальных систем N — 103~ 106.

Конкретные вычисления производились для композиционного материала, в котором в качестве матрицы используется эпоксидная смола, а в качестве наполнителя — стеклянные микросферы.