Выполненных электронно

ния и распределения по длине образцов ферритной фазы. Влияние содержания ферритной фазы на уровень затухания УЗК в сварных образцах из стали 10Х17Н13М2Т, выполненных электродуговой и аргоно-дуговой ручной сваркой, показано на рис. 68. В первом случае содержание ферритной фазы составляло 6—8%, во втором — до 14%.

Рис. 68. Изменение амплитуды А продольных УЗК при прозвучивании сварных образцов из стали 10Х17Н13М2Т толщиной 10 мм, выполненных электродуговой (1), аргонодуговой (2) сваркой по длине I шва и основного металла (3)

Испытания под статической нагрузкой различных видов соединений, выполненных электродуговой и газовой сваркой, показали, что прочность их не зависит от концентрации напряжений, возникающих в упругой стадии, и может быть рассчитана по формулам, приведённым в гл. V.

Основные допускаемые напряжения для рабочих сварных швов, выполненных электродуговой сваркой металлическими электродами, в кг/см"

Число контрольных стыков для поперечных сварных соединений трубных элементов котлов и трубопроводов, выполненных электродуговой сваркой, указано в табл. 5.13, выполненных контактной сваркой — в табл. 5,14 и 5.15.

для сварных соединений элементов котлов (пароперегревателей, экономайзеров) и трубопроводов пара и горячей воды из стали перлитного класса, выполненных электродуговой или электрошлаковой сваркой, контролируемых ультразвуком или просвечиванием в объеме 100%;

для стыковых сварных соединений трубопроводов пара и горячей воды 3-й и 4-й категорий, выполненных электродуговой сваркой;

Для металлографического исследования угловых и тавровых сварных соединений, выполненных электродуговой сваркой на элементах котлов, пароперегревателей, экономайзеров, трубопроводов пара и горячей воды из стали перлитного класса, а также аустенитного или мартенсито-фер-ритного классов, подвергаемых 100%-ному контролю ультразвуковой дефектоскопией или просвечиванием, и сварных соединений, выполненных газовой сваркой (независимо от класса свариваемой стали) и подвергаемых такому же контролю, должны быть сварены соответствующие контрольные сварные соединения в количестве:

" От общего числа стыков, выполненных каждым сварщиком. *2 При недоступности для контроля части стыка контроль производят на длине не менее 50 % периметра соединения. *3 Контроль производят не менее чем на 50 % длины соединения. *" Относится к сварным соединениям, выполненным электродуговой или газовой сваркой.

Рассмотрим особенности кристаллизации наплавленного металла в сварных соединениях аустенитных сталей, выполненных электродуговой сваркой [Л. 52].

Угол загиба образцов сварных соединений из углеродистой стали, выполненных электродуговой, контактной или электрошлаковой сваркой, должен быть не менее 100° (независимо от толщины стенки трубы), а выполненных газовой сваркой — не менее 70°.

Особенностью сварных соединений из сплава АМгб, выполненных электронно-лучевой сваркой, является наличие в околошовных зонах разупрочненных участков, т.е. мягких прослоек. При этом размер данных зон зависит от длительности и уровня нагрева металла.

сплава АМгб, выполненных электронно-лучевой сваркой (а) и трубчатых

Средние значения твердости НИ различных участков сварных соединений алюминиевых сплавов, выполненных электронно-лучевой сваркой

Особенностью сварных соединений из сплава АМгб, выполненных электронно-лучевой сваркой, является наличие в околошовных зонах разупрочненных участков, т.е. мягких прослоек. При этом размер данных зон зависит от длительности и уровня нагрева металла.

сплава АМгб, выполненных электронно-лучевой сваркой (а) и трубчатых

Средние значения твердости НВ различных участков сварных соединений алюминиевых сплавов, выполненных электронно-лучевой сваркой

Механические характеристики металлов различных участков сварных соединений, выполненных электронно-лучевой сваркой

Исследование деформации сварных швов стали Х18Н10Т выявило ту же зависимость: более неоднородное протекание деформации при зернограничном расположении второй фазы и разрушение металла в этом случае при меньших напряжениях (табл. 2). Возникновение трещин до момента разрушения наблюдалось в сварных швах, выполненных электрошлаковой сваркой. Микрорентгеноспектральный анализ показал, что при этом способе сварки б-феррит более обогащен хромом, чем аустенит (22% Сг в б-феррите и 17,2 Сг в аустените). Микротвердость феррита также выше, чем аустенита: Н» 260 кгс/мм2 и 210 кгс/мм2 соответственно. В металле шва сварных соединений, выполненных электронно-лучевой и ручной сваркой, где включения б-феррита более мелкие и дезориентированные, протекание деформации в микроучастках более однородно. Полосы скольжения распространяются через дисперсную б-фазу и характер развития деформации аналогичен процессам растяжения металла с чисто аустенитной структурой. Образования трещин не наблюдается.

Рис. 1. Типичная микроструктура, наблюдающаяся по границам зерен в зоне термического влияния в участках, непосредственно прилегающих к линии сплавления в сварных соединениях сплава Incortel X750, выполненных электронно-лучевой сваркой. Х140

почти одинаковой степени легированности отечественные сплавы не уступают в жаропрочности американским молибденовым сплавам. Для изготовления различных сварных соединений и несварных конструкций, работающих в неокислительных средах при повышенных температурах, в СССР разработан деформируемый жаропрочный свариваемый сплав 4604 системы Мо—V—С {64а]. Некоторые механические свойства листов сплава 4604 в рекристаллизованном состоянии и сварных соединений, выполненных электронно-лучевым способом в вакууме, приведены в табл. 3.13.

5.1.2.6. Контроль швов, выполненных электронно-лучевой сваркой.............................. 596