Выражения позволяют

Подставим выражения, полученные для суммы импульсов внешних сил и количеств движения в формулу (1). Получим

и, во-вторых, с ростом со увеличивается их частота. Выражения, полученные для FA, FD, подсказывают, каким путем можно уменьшить инерционные составляющие давлений на стойку. Для этого необходимо уменьшить радиус г. В частности, если сделать г = 0, то инерционные давления исчезают совсем. Чтобы добиться этого, следует прикрепить к кривошипам 1 и 3 противовесы 5 и 5'', указанные на рисунке штриховыми линиями. Операция по расчету величины и положения противовесов называется уравновешиванием на фундаменте.

Выражения, полученные с помощью формулы (1.75) и характеризующие распределение потенциала по поверхности ряда одномерных систем при типичных способах аппроксимации нелинейных поляризационных кривых, представлены в табл. 1.29.

передач, до настоящего времени в справочной машиностроительной литературе отсутству-ют простые расчетные формулы по оценке областей параметрического резонанса зубчатых колес. В приведенных выше рабо-тах [1—10] указываются при-чины и условия возбуждения параметрических колебаний, однако выражения, полученные в результате проведенных исследований, оказываются весьма громоздкими для анализа и оценки существования областей параметрического резонанса.

Диаметр ds можно определить, используя выражения, полученные в результате преобразований формул А. И. Петрусевича для расчета цилиндрических зубчатых колес на контактные напряжения сдвига:

При Шпо=0 уравнения (4-2-89) и (4-2-90) переходят в выражения, полученные Нуссельтом для неподвижного пара при условии, что (dwStKldy)!'_z =0. Если g=Q, распределение скорости линейно.

Уравнения динамики отдельных элементов упрощенной системы находят, используя выражения, полученные в разделе 3.2. Для аккумулирующего объема согласно (3.81)

Выражения, полученные при использовании степенного профиля скорости [уравнение (10-1)], приведены в табл. 10-1. Значения Ф по трем выражениям табл. 10-1 различаются между собой. Например, Ф, полученное из второго выражения, на 10% меньше его значения, вычисленного по первому выражению в диапазоне 1,4<Я<2. Третье выражение дает значения Ф на 25% меньше, чем первое при Я=1,4, и на 40% меньше, чем при Я = 2,0. Эти расхождения являются результатом поиближенного характера уравнения (10-1). Величина Ф определяет чувствительность формы профиля скорости к изменениям градиента давления. Малое значение Ф означает медленную реакцию Я на изменение (Qful)(dul/dx).

Рассмотрим выражения, полученные в [50] для мягкого нагружения, с целью их обобщения на случай промежуточного нагружения.

где акл - определяется по формулам (4.40); кр =к;/(к;-i)KFe~/«™ среднее значение коэффициента механической неоднородности. Пр Кв -~> оо из формулы (4.79) вытекают частые выражения, полученные Критические значения относительной толщины мягких просл< ек, при которых обеспечивается равнопрочность сварных соединени и основного металла, определяется по формуле:

Зависимости, описывающие физические соотношения для материалов, отсутствуют и в практических задачах используют выражения, полученные на основе экспериментальных результатов. Стремление описать результаты эксперимента более простыми выражениями часто приводят к тому, что эти явления не полностью раскрываются. Например, приведем определение коэффициента трения скольжения (см. т. 2, гл. IX, параграф 7). При наличии постоянной составляющей силы прижатия N и вибрационной силы попытка описать результаты эксперимента обычной зависимостью сухого трения приводит к тому, что при силе S, передвигающей тело, коэффициент трения

Записанные выражения позволяют рассчитать изменение температуры пористого материала, энтальпии охладителя, расходного массового паросодержания двухфазного потока в области испарения. Для определения ее относительной протяженности k - 1 используем последнее из условий (7.8) , которое с учетом (7. 14). ..(7. 18) можно записать так:

2.2.3. Численные оценки и сравнение с экспериментальными данными. Приведенные выражения позволяют оценить такие важные параметры наноструктурных материалов, как уровень упругих искажений и напряжений, избыточную энергию и избыточный объем, связанные с присутствием неравновесных дефектов и сравнить их с экспериментальными данными, полученными при использовании рентгеноструктурного анализа, дифференциальной сканирующей калометрии и дилатометрии (см. § 1.2).

Полученные выражения позволяют непосредственно найти и распределение тока на поверхности Y = 0, используя граничные условия (1 .25) .

Полученные выражения позволяют проанализировать влияние параметров на неравномерность хода машинного агрегата и

Приведенные выражения позволяют вычислить диагональные элементы матриц П+, П~, Пп. Остальные элементы этих матриц равны нулю.

разброса электрической прочности в сечении в.с.х. твердого тела; ta.n -кэффициент Стьюдента при уровне значимости а = 0.05; п - число экспериментов. Вероятность внедрения канала в твердое тело обращается в ноль при условии Unp < Um ± S. Приведенные выражения позволяют оценить вероятность внедрения канала разряда в твердое тело с учетом электрической прочности материала, заданной скорости нарастания напряжения, длины рабочего промежутка.

Пользуясь формулой (2.27) совместно с соотношениями (2.25) и (2.26), можно выразить показатель общей оперативной готовности системы через частоту ремонта и интенсивность отказов отдельных элементов аппаратуры. Эти выражения позволяют установить значения частоты ремонта (характеризующие цели обслуживания) для каждой составной части аппаратуры в системе при учете надежности и требований к общей оперативной готовности системы. Такая математическая модель основана на упрощении более строгого процесса, который можно описать с учетом сложности системы и количества факторов, подлежащих рассмотрению.

Эти выражения позволяют ориентировочно прогнозировать значение точки росы для новых мало исследованных месторождений топлива.

Полученные общие выражения позволяют определить податливости однопролетной балки постоянного сечения при произвольных условиях крепления концов и могут быть применены к решаемой задаче. Для удобства последующего использования рассмотрим ряд важнейших частных случаев.

Оба последние выражения позволяют использовать непосредственно уравнение изоэнтропического внешнего течения /?pj~ =const при k=cp/cv=consl.

На практике выражения для расчета емкостей датчиков с учетом воздействия влияющих величин имеют более сложный вид. Однако приведенные выражения позволяют оценить область применения преобразователей в зависимости от того, какой из параметров (d, S, I, е) является информативным. Следует отметить, что первые три параметра определяются конструктивными особенностями емкостных преобразователей, а диэлектрическая проницаемость 8 характеризует физическое состояние ОК.