Вычисленным значениям

Таким образом, при рассмотренных выше методе аппроксимирования приведенного момента и линеаризации уравнения движения машинного агрегата задача численного интегрирования системы дифференциальных уравнений сводится к вычислению интегралов с переменным верхним пределом. Заметим, что функции Мс (ф, ф) и J (ф) часто задаются в табличной форме. При этом значение кинетической энергии оказывается необходимо вычислять только для определенных (базовых) точек.

Вычисление интеграла (6.45) от функции комплексного переменного F (p) можно свести к вычислению интегралов действительного переменного

кратных дуг (см. стр. 133), после чего задача сводится к вычислению интегралов

Эта теорема имеет в частности приложение к вычислению интегралов функций действительного переменного.

Интегральные соотношения (5.3.7) и (5.3.10) представляют собой рекуррентные формулы, которые позволяют найти вероятность срыва функционирования и плотность распределения суммарной наработки любой многоканальной системы по известным функциям Qi(4, О и а\ (/з, t) для одноканальной системы, определяемым из уравнения (2.2.5). Решение этого уравнения и нахождение Qi(ta,t,m) и CLi(t3,t,m) сводится к многократному вычислению интегралов типа свертки. Поэтому не представляет никаких принципиальных трудностей вычислить эти функции и производные от них характеристики с помощью методов численного интегрирования, позволяющих оценить характеристики надежности при любых законах распределеня F(t) и F^(t), в том числе и таких, для которых аналитическое решение получить очень трудно или вообще невозможно. Однако представляется целесообразным вести поиск и аналитических решений, так как они облегчают анализ общих свойств временного резервирования и не требуют использования не всегда доступных средств вычислительной техники.

Таким образом, по вышеизложенному методу весь расчет сводится к вычислению интегралов уравнений (141) и (142), входящих в формулу (143).

Таким образом, по этому методу весь расчет первой критической угловой скорости вала практически сводится к вычислению интегралов уравнений (323) и (324), входящих в равенство (325).

Итак, расчет течения через двухрядную решетку по сравнению с расчетом течения через однорядную решетку является новой, более общей задачей. Мы рассмотрели решение этой задачи по методу конформного отображения на двухсвязную область (кольцо). Известны и другие подходы к решению этой задачи, обобщающие иные методы расчета течения через однорядную решетку. По методу интегральных уравнений расчет сводится к вычислению интегралов типа (7.1) или (7.11) по двум контурам Z,t и Z,2. Возможно также применение конформного отображения на двухрядные канонические решетки, например на двойные решетки кругов, путем соответствующего обобщения разложения (5.3).

Перейдем к вычислению интегралов, входящих в исходное условие (3.136). Учитывая зависимость (3.137), найдем

Перейдем к вычислению интегралов, входящих в исходное условие (3.136). Учитывая зависимость (3.137), найдем

Тензор М зависит только от структуры и свойств композита, поэтому определение его сводится к вычислению интегралов от момент-ных функций поля С.

представляет собой диагональную матрицу. Следовательно, подматрицы тегг (а значит, и вся матрица те) будут иметь диагональную структуру. Вычисление те сводится здесь к вычислению интегралов типа

5. По вычисленным значениям р, 9 и btc по номограммам рис. 122 находят относительную длительность нагрева btB и вычисляют длительность нагрева околошовной зоны 1-го слоя выше температуры Т по формуле

По вычисленным значениям кинетической энергии Т строим график зависимости ее от угла ср поворота звена А В (рис. 78, г).

По вычисленным значениям Л<;А, строим график зависимости t = i (со) времени от углогой скорости ведущего звена (рис.79, в), имея в виду, что

12. По вычисленным значениям ft построить график, • показывающий изменение прогиба в точке К по времени. На графике отметить режим наплавки.

По вычисленным значениям q строим график q=f(tc) (рис. 6-3).

По вычисленным значениям квантилей ир и чра с помощью таблиц для нормального распределения можно определить вероятность безотказной работы по статической прочности и сопротивлению усталости.

На рис. 79, б по вычисленным значениям Мл построена эпюра крутящих моментов.

По 'вычисленным значениям кинетической энергии Т строим график зависимости ее от угла ф поворота звена АВ (рис. 78, г).

По вычисленным значениям Mik строим график зависимости t = t (GO) времени от угловой скорости ведущего звена (рис. 79, в), имея в виду, что

Геометрический прием построения графика скорости V = <р (t) по графику пути S = f (f). Мы рассмотрели способ определения истинной величины скорости по графику пути для любой точки графика. Имея серию найденных скоростей, нетрудно сопоставить их между собой на графике скорости, например на графике V = ф (f). Для этого откладываем в качестве ординат масштабные скорости, равные вычисленным значениям истинных скоростей, деленные на выбранный масштаб скорости, а по оси абсцисс — масштабные значения времени. Однако в том случае, когда речь идет лишь о выяснении закономерности в изменении скорости, которая нагляднее всего иллюстрируется графиком скоростей, и не требуется определять истинных значений скорости, при построении графика скорости можно обойтись без определения истинных значений скорости, а воспользоваться приемом, который сейчас и рассмотрим.

по которому при Re = 4—5е„=1,апри Re = 500 е„= 1,21, т. е. соответствует теоретически вычисленным значениям. Переход к нестационарному, трехмерному, режиму течения, наиболее вероятному при конденсации движущегося пара, повлечет за собой дальнейшую интенсификацию процессов переноса. Поэтому в околокритической области течения (Re = 400—500) е„>1,21, что подтверждается большинством экспериментальных исследований i[6.4, 6.13, 6.15], согласно которым 8г>^ 1,6—1,7. Более значительное влияние числа Re на интенсификацию переноса в пленке при развитии волнового движения по сравнению с теоретическим показывают и опыты по абсорбции газов [6.16, 6.17]. Н. В. Зозулей [6.4] на основании результатов многих экспериментальных работ по конденсации пара на вертикальных трубах рекомендованы за-