Выравнивания температур

нию макрогальвагшпар и вызвать локальную коррозию сплава. Для устранения такой опасности сварное изделие подвергают вакуумному отжигу при температуре 575° С для выравнивания структуры.

Нормализация применяется для исправления структуры перегретой стали и горячедеформированных заготовок, устранения цементит-ной сетки у заэвтектоидных сталей, выравнивания структуры сварного шва. При нормализации сталь приобретает более мелкозернистую структуру, чем после отжига.

После нормализации структура стали существенно изменяется. В микроструктуре отливок, нормализованных от 800° С, наблюдаются следы литой структуры; выравнивания структуры по сечению отливки не происходит— структура состоит из зерен феррита и пластинчатого перлита. Повышение температуры нормализации до 900° С выравнивает структуру, при этом перлит ста-

Различие в поведении указанных сварных соединений можно предположительно объяснить различиями в химическом составе швов: швы, выполненные электродами с рутиловым покрытием, содержат в 4—5 раз меньше кремния и имеют весьма мелкозернистую структуру. Пластичность ферритной составляющей материала этих швов выше, что должно благоприятствовать релаксации остаточных напряжений. В некоторой мере может проявляться легирующее действие титана, который был в незначительном количестве обнаружен только в швах, выполненных электродами с рутиловым покрытием. Действие отжига, в значительной степени снимающего остаточные напряжения и укрупняющего зерно (причем с ростом температуры увеличивался эффект), показывает преимущественную роль выравнивания структуры металла шва и зоны термического влияния.

Кроме упрочняющей термич. обработки, титановые сплавы подвергают отжигу для выравнивания структуры и механич. св-в [нагрев до темп-ры выше точки рекристаллизации, но ниже темп-ры -фазового (а+3)—(3 превращения и охлаждение на воздухе]. Режимы отжига промышленных титановых сплавов приведены в табл. 2.

Низкоуглеродистая сталь с содержанием до 0,25% С Среднеуглеродистая сталь с содержанием 0,26-0,45%С Высокоуглеродистая era ль с содержанием 0,46 — 0,75% С 120— 150°С — на многослойных швах при сварке больших толшин (40 мм) 150 - 300°С 300 — 450°С 1 Отпуск при 640 — 670°С для снятия сварочных напряжений, выравнивания структуры и механических свойств. В некоторых случаях (например, ЭШС) нормализация при 920— 940°С с последующим отпуском. Для получения требуемых механических свойств сварного соединения при сварке среднелегированной стали применяется закалка с последующим отпуском

Сталь повышенной прочности (низколегированная! 200 - 250°С Отпуск 670 — 7Ю°С для снятия сварочных напряжений, выравнивания структуры и механических свойств. В некоторых случаях (например, ЭШС) — нормализация с отпуском

Структура металла после сварки рельсов обычно крупнозерниста. При местной закалке с тепла сварки и от контактного нагрева не происходит значительного выравнивания структуры по величине зерна. Путем закалки с повторного индукционного нагрева стыков обеспечивается восстановление в местах сварки на всем протяжении зоны термического влияния мелкозернистой структуры сорбита закалки.

При установке лопаток НА с переменным шагом, постепенно увеличивающимся по ходу движения газового потока, в спиральной камере достигается эффект выравнивания структуры при выходе из НА, тем самым улучшаются условия работы РК и повышается экономичность ступени 4. Изготовление такой решетки

Для снятия остаточных напряжений, предохранения от образования флокенов и размельчения зерна применяют отжиг, а для выравнивания структуры по сечению применяют гомогенизационный отжиг. Полный отжиг происходит при нагреве до температуры Ас3 + (30 ч- 50) °С, выдержке и последующем медленном охлаждении. После ковки и горячей штамповки применяют также неполный отжиг, изотермический отжиг, нормализацию, светлый отжиг и другие виды термической обработки.

С целью выравнивания структуры по сечению ^табика продолж!

Снижение внутренних деформаций и напряжений — один из Путей предупреждения трещин. Для этого необходимо уменьшить реакцию основного металла на разогреваемые до высоких температур (нов и зону термического влияния. Следует уменьшить геометрическую жесткость свариваемых заготовок, исключить их закрепление при сварке, а также применить предварительный подогрев для выравнивания температур по объему заготовки. Сварочные напряжения снимаются также немедленным после сварки высоким отпуском. В то же время методы снижения внутренних деформаций и напряжений (кроме отпуска) приводят к увеличению внешних деформаций сварной заготовки. Для устранения последних, наоборот, необходимо увеличение жесткости заготовок (постановка ребер, мембран и т. п.) или закрепление их при сварке. Выбор условий сварки определяется тем, что в данном случае опасней —трещины или коробление заготовки.

По истечении срока выдержки и выравнивания температур внутри сосуда и окружающей среды, а также при отсутствии течей и видимых деформаций, вентилем подачи воздуха 9 по монометру 4 точно устанавливается рабочее давление в сосуде.

В зависимости от конструкции печи, вида теплоносителя, размеров и форм обрабатываемых изделий и других факторов изменяются скорость нагрева, распределение температур по сечению, скорость выравнивания температур и другие характеристики. Нагрев существенно зависит от массивности обрабатываемых изделий.

6.3. Периоды теплонасыщения и выравнивания температур при нагреве движущимися источниками теплоты

Рис. 6.12. Процесс теплонасыщения и выравнивания температуры от движущихся источников:

а — зависимость коэффициента теплонасыщения 1>з от скорости движения точечного источника; б — схема действия фиктивного источника и фиктивного стока в пластине в период выравнивания температур

ПЕРИОД ВЫРАВНИВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ

После прекращения действия источника теплоты наступает период выравнивания температур. Теплота, введенная ранее, продолжает распространяться в теле и уходить в окружающую среду.

Последний случай соответствует периоду выравнивания температур после достижения предельного состояния. Пример был иллюстрирован определением приращения температуры в точке А, принадлежащей пластине. Аналогично вычисляют приращения температуры для точек массивного тела и стержня: при этом -фа и i>i, а также АГпр берут по формулам (6.22) и (6.30).

Интеграл (6.61) описывает процесс выравнивания температур от плоского источника теплоты [см. п. 6.3 и уравнение (6.29)], т. е.

жающая процесс выравнивания температур в направлении толщины стенки трубы 6: