Высокочастотных генераторов

денсатора. Ему соответствуют высокочастотные составляющие спектра импульса, значительно превышающие рабочую частоту дефектоскопа и выходящие за пределы полосы пропускания частот ЭАП (см. задачу 2.1). В результате излучаемый в изделие акустический зондирующий импульс имеет форму, близкую к колоколообразной (рис. 2.2, в). Амплитуда первого полупериода колебаний возбуждающего импульса 300... 500 В. Однако эффективно действующая амплитуда спектральной составляющей на рабочей частоте значительно меньше (50... 100 В) ввиду несоответствия полос частот импульса и преобразователя.

3. Изменение длительности переднего фронта эхо-импульса. Погрешность возникает в связи с тем, что затухание УЗК в акустическом тракте зависит от частоты. В первую очередь затухают высокочастотные составляющие спектра импульса, образующие его передний фронт. Увеличение длительности первой полуволны эхо-импульса происходит в случае, когда толщина изделия меньше протяженности двух ближних зон преобразователя.

Действие вибрации на несущие элементы конструкции изделий, такие как шасси, каркасы, стойки, кронштейны и т. п. в случае возникновения резонансных явлений может вызывать их поломку. Резонансные явления в конструкциях возникают в диапазоне частот 15—150 Гц. Некоторые конструкции изделий поглощают высокочастотные составляющие амплитудно-частотного спектра сильнее, чем низкочастотные. Поэтому при измерении вибрации около источника форма колебаний отличается от периодической, а вдали от источника — может быть даже синусоидальная.

В обоих выражениях, кроме основной переменной при k = 0, содержатся дополнительные реакции. Поэтому при гармоническом изменении сигнала, например давлении на переменный момент, накладываются высокочастотные составляющие. Подводимая от источника к преобразователю .мощность ограничена по расходу и давлению. Наибольшая эффективность использования гидравлической мощности достигается при предельных значениях этих величин. В противном случае источник оказывается либо недоиспользованным по предельному расходу, либо недогруженным по давлению. Для максимального использования мощности источника сопротивление цепи, которая присоединена к нему,

Основные показатели молотка имели следующее значение: частота ударов — 2000 ударов/мин, давление воздуха — 5 ати, средняя сила нажатия — 30 кг. В процессе исследований проводилось два вида измерений. В первом случае одновременно регистрировались перемещение, ускорение и сила; во втором — перемещение, скорость и сила. Осциллограммы вибраций молотка МО-8У, полученные в результате описываемых экспериментальных исследований, представлены на рис. 9. Из этих осциллограмм видно, что при работе молотка корпус совершает колебательные движения относительно цики с частотой, равной частоте ударов молотка. На основную гармонику накладываются высокочастотные составляющие, вызванные соударением корпуса молотка и пики. Спектральный анализ виброперемещений и виброскоростей показывает, что спектр частот виброперемещений и виброскорости корпуса молотка является линейча-

В стационарных режимах работы сервопривод развивает управляющие усилия на люльке, в которых присутствуют высокочастотные составляющие. В нестационарных режимах характер усилий на регулирующем органе приобретает ярко выраженный динамический характер. Исследований, посвященных этому вопросу, в литературе явно не достаточно, хотя

Так, например, в делительной цепи зубофрезерного станка при однозаходном червяке и числе зубьев делительного колеса гс функция ошибки цепи в основном содержит низкочастотные составляющие л = = 1, 2, 3, 4, отражающие характер течения накопленной ошибки шага зубьев делительного колеса, и высокочастотные составляющие п = zc, 2zc, отражающие ошибку делительного червяка и ошибку его монтажа.

Сущность первой части этой схемы состоит в том, что при определении очередной составляющей процесса не учитывается влияние всех предыдущих составляющих. Это оказывается возможным потому, что' сумма постоянных времени для всех звеньев, описывающих предыдущие (высокочастотные) составляющие, оказывается сравнительно малой или по отношению к длительности всего процесса по следующей составляющей, если этот процесс апериодический, или по отношению к длительности полуволны колебаний, если этот процесс колебательный. Кроме того, не учитывать влияние предыдущих составляющих процессов можно потому, что исходная предпосылка метода накладывает ограничение на значение колебательности этих составляющих.

Порядок уравнения основной составляющей может быть выше второго и тем более выше первого. Это связано с тем, что не всегда можно пренебречь влиянием содержания, которое вносят в процессы высокочастотные составляющие. Изложенные положения подтверждают, например, кривые в примере 2 и кривые на рис. 11.16, а. В примере 2 можно пренебречь влиянием составляю-

Для простоты суждений будем считать, что высокочастотные составляющие были исключены сразу. Тогда потребное число шагов интегрирования будет

точности определения Процессов достигается тем, что исключаются высокочастотные составляющие не сразу после затухания процессов по этим составляющим, а после завершения процессов по предыдущей (более медленно протекающей) составляющей или по нескольким таким составляющим в зависимости от требуемой точности определения процессов.

В 1935 г. в лаборатории В. П. Вологдина в Ленинградском электротехническом институте был разработан метод высокочастотной поверхностной закалки в условиях производства. Инженер Г. И. Бабат предложил новый способ высокочастотной закалки с применением электронной аппаратуры (был внедрен на заводе имени Орджоникидзе). В 1936 г. на заводе «Светлана» была выпущена первая серия ламповых высокочастотных генераторов промышленного назначения для индукционного нагрева.

В 1947 г. в Научно-исследовательском институте промышленного применения токов высокой частоты (НИИ ТВЧ, ныне Институт имени В. П. Вологдина) проводились работы по теории и расчету высокочастотных генераторов для электронагрева. Значение высокочастотных установок с ламповыми генераторами сильно возросло в связи с бурным развитием диэлектрического ме-

Производительность обработки может быть также повышена при многоконтурной системе, когда параллельно работает несколько электродов, питаемых от одного или нескольких генераторов. Возможно применение и многошпиндельных станков с независимой подачей каждого электрода. При чистовых режимах процесс интенсифицируется применением высокочастотных генераторов, например ВГ-ЗВ.

Трудность создания радиоэлектронной системы ускорителя состояла в том, что наряду с гигантскими размерами всего устройства в целом, огромными мощностями выходных каскадов высокочастотных генераторов (200 кет) необходимо было обеспечить высокие точности управления параметрами всей весьма сложной электрической схемы. В частности, частота ускоряющего поля должна была следовать за напряженностью магнитного поля по определенному закону, причем отклонение от этого закона должно было быть не более -!-0,1 °0. Это условие надо было выполнять в широких пределах изменения напряженности магнитного поля от 150 до 13 тыс. э и частоты ускоряющего поля от 180 тыс. до 1,5 млн. гц. Эти требования были значительно перевыполнены. Управление процессами должно было осуществляться с точностью до --10 мксек, что должно было составлять +0,025%.

Электропневматические генераторы. Электропневматические генераторы используются для создания в акустических установках высокоинтенсивных звуковых полей с управляемым широкополосным спектром частот. В СССР и за рубежом разработано несколько типов таких генераторов мощностью 2—400 кВт. Условно их можно разделить на высокочастотные и низкочастотные. Акустическая мощность высокочастотных генераторов не превышает

При создании цифровых параллельно-конвейерных устройств обработки информации, построении высокочастотных генераторов кодовых последовательностей, предназначенных для создания сложных законов управления технологическим оборудованием, разработки асинхронных цифровых устройств, реализующих предельное быстродействие элементов, необходимо учитывать, что на полюсах логических элементов возможны метастабильные состояния, появление неполных импульсов, срабатывание элементов от серии узких импульсов. Эти и другие аномальные явления не могут быть описаны в рамках общепринятых моделей Хаффмана и Маллера-Бартки [1, 2]. Отсутствие более общего математического описания процесса переключения базисного элемента не позволяет с' достаточной степенью точности прогнозировать его реакцию на входное воздействие, тем самым сдерживается широкое применение таких устройств в промышленности.

Следует отметить, что решение этих вопросов выходит за рамки чисто технологической проблемы и несомненно окажет влияние на установление рациональной шкалы мощностей и частот высокочастотных генераторов.

Для экспериментальной проверки такого положения и исследования закономерностей изменения свойств углей была проведена диэлектрическая обработка углей с использованием высокочастотных генераторов типа ЛГД-0,5 и ЛД1-10.

Особенно широко используется индукционный нагрев т. в. ч. Форму индуктора приспосабливают к форме соединяемых деталей, вследствие чего нагрев сосредоточивается непосредственно вблизи места спая. Это предохраняет детали от коробления и окисления. При пайке нагревом т. в. ч. можно одновременно с одного нагрева закаливать детали, осуществлять групповой нагрев одноименных узлов. Мощность применяемых при пайке высокочастотных генераторов 5—40 кет. Процесс пайки нагревом т. в. ч. можно в значительной степени механизировать.

Типы генераторов токов высокой частоты. Для питания установок индукционной поверхностной закалки применяются типы высокочастотных генераторов, приведённые в табл. 21.

Наиболее совершенным, методом местного подогрева является индукционный нагрев. Для проведения операции индукционного нагрева используются переносные многовитковые индукторы, питаемые либо непосредственно от трансформаторов промышленной частоты, либо от специальных высокочастотных генераторов [82]. Индукционный нагрев может применяться также и для целей местной и общей термической обработки сварных конструкций.