Выведенные соотношения

Характеристики устойчивости пограничного слоя на пластине приведены на рис. 81. По оси ординат отложена безразмерная длина волны возмущения аб* (6* — толщина вытеснения пограничного слоя), а по оси абсцисс — число Рейнольдса, определенное по толщине вытеснения. Точки, лежащие в областях-внутри нейтральных кривых, определяют состояние движения, соответствующее неустойчивым колебаниям, точки вне нейтральных кривых — состояние, соответствующее устойчивым колебаниям, а точки, лежащие на самих нейтральных кривых, — состояние, соответствующее нейтральным колебаниям. При значительном увеличении чисел Рейнольдса Re6 обе ветви нейтральных кривых приближаются к оси абсцисс. Наименьшее число Рейнольдса, при котором нейтральное возмущение возможно, (Re6)Kp = 420.

5* — толщина вытеснения пограничного слоя;

где 5 * — толщина вытеснения пограничного слоя.

использовать решение системы уравнений (1.8) ... (1.11), которая описывает течение в цилиндрическом канале с объемными источниками тепловыделения и гидравлического сопротивления в предположении, что вектор скорости параллелен оси канала. Для выполнения граничного условия ди/дг\г =Гк = = 0 в принятой модели изменение скорости в пристенном слое учитывается толщиной вытеснения пограничного слоя. Слой материала такой толщины условно наращивается на стенки труб, и рассматривается течение .гомогенизированной среды со скольжением в измененных граничных условиях. Эти особенности модели течения учитывались при построении графиков на рис. 4.5, где нанесены только скорости, измеренные в ядре потока.

где толщина вытеснения пограничного слоя 5* согласно [15] может быть определена зависимостью:

Заметим, что величина 6* носит название толщины вытеснения пограничного слоя. Для несжимаемой жидкости 6* представляет собой условную толщину, которая, будучи умножена на Q?/, дает разность между теоретически возможным расходом среды через поперечное сечение пограничного слоя в случае, если бы по всему сечению жидкость протекала с одинаковой скоростью U, и действительным расходом среды через пограничный слой. Толщина вытеснения, как и б***, по величине намного меньше толщины слоя б. Например, если принять, что закон изменения скорости по толщине пограничного слоя подчиняется степенной зависимости с показателем степени, равным 1/7, то получим, что 6* == 0,1256.

ции от отношения толщины пластины s к сумме толщин вытеснения пограничного слоя на выходной кромке с обеих ее сторон 2 вк- Это сделано потому, что кромочные потери пропорциональны ширине следа за кромкой или, что то же, толщине кромки, т. е.

Краткое содержание. Асимптотическое поведение профиля скоростей пограничного слоя в рассматриваемом сечении можно получить из развития внешнего потока. Достаточно один раз заранее составить и рассчитать функции, чтобы после с их помощью очень простым способом конструировать профили скоростей пограничного слоя. Оказывается, что асимптотическое решение для так называемого профиля Хартри очень хорошо передает действительное распределение скоростей на любом расстоянии от стенки, большем, чем толщина вытеснения пограничного слоя.

— толщина вытеснения пограничного слоя1. Тогда для внешней границы пограничного слоя уравнение (3) упрощается, и мы сможем получить приближенное решение иа, являющееся асимптотическим поведением действительного распределения скорости и. В целях сокращения введем обозначение

Чтобы решения уравнения (9) обладали свойством решений уравнений пограничного слоя, они должны удовлетворять определенным условиям [1]: толщина вытеснения пограничного слоя должна иметь конечную величину, а скорость внутри пограничного слоя не должна быть больше, чем на внешней границе.

8* [см] — толщина вытеснения пограничного слоя основного потока;

Выведенные соотношения формально действительны для ребер, испытывающих при изгибе как растяжение (рис. 122, а), так и сжатие (рис. 122, б). На самом же деле сжатые ребра гораздо прочнее, так как почти все литейные материалы (за исключением сплавов Mg) значительно лучше сопротивляются сжатию, чем растяжению. Поэтому приведенные рекомендации имеют преимущественное значение для растянутых ребер.

Дифференцируя выведенные соотношения (3.18) — (3.20) второй раз, получают передаточные функции углового ускорения кулисы и ускорений точек F и S).

Дифференцируя выведенные соотношения (3.18) — (3.20) второй раз, получают передаточные функции углового ускорения кулисы и ускорений точек F и 8з-

Выведенные соотношения представлены на рис. 17 в форме объединенного графика, выражающего анодное и катодное перенапряжение диффузии посредством одной кривой со всеми ее характерными участками.

Показатель степени в этой формуле соответствует числу колодок в тормозе. Таким образом, выведенные соотношения справедливы для тормоза с любым числом колодок х.

Все выведенные соотношения еще должны быть'преобразованы так, чтобы при необходимости можно было учесть влияние параметров старения t и питания е, поэтому обобщенный канонический оператор записывается в виде

напряжениям в плоскости, перпендикулярной к пт или к паре поперечных сил. Следовательно, его рассмотрение может быть таким же, как и в случае изменения поперечной силы. Выведенные соотношения и схемы рис. 2.48 можно полностью использовать, если заменить отдельные поперечные податливости соответствующими податливостями кручения, силы —• крутящими моментами и поперечные деформации — сдвиговыми. Соответствующие соотношения достаточно просто выводятся из уравнений (2.152) — (2.155).

Выведенные соотношения формально действительны для ребер," испытывающих при изгибе как растяжение (рис. 122, а), так и сжатие (рис. 122, б). На самом же деле сжатые ребра гораздо прочнее, так как почти все литейные материалы (за исключением сплавов Mg) значительно лучше сопротивляются сжатию, чем .растяжению. Поэтому приведенные рекомендации имеют преимущественное значение для растянутых ребер.

Выведенные соотношения дают возможность не только получить экспериментальные кривые pc=f((o), но и вычислить изменение свободной энергии пои вытеснении или обводнении. - - F

Конструкция сопла с косым срезом определяется наличием некоторого угла между осью сопла и плоскостью рабочего венца лопаток. При тепловых перепадах в соплах с косым срезом, так же как и в соплах с прямым срезом, действительны все выведенные соотношения

Учитывая ранее выведенные соотношения: . /?

В гл. 3 приведено соотношение для QRI, выраженное через основные физические параметры двигателя для случая движения кривошипа по простому гармоническому закону. Эти просто выведенные соотношения содержат важную концепцию: поскольку, по существу, следует рассматривать плотность потока энтальпии, a h = и -{- pv = СРТ, можно полагать, что количество тепла, перенесенное за время цикла, выражается формулой