Вызванные погрешностями

В ряде случаев потери вообще не могут быть выражены в денежных единицах. К ним относятся аварии, связанные со взрывами, разрушением химического оборудования, или вызванные коррозией катастрофы самолетов, поездов, автомобилей, приводящие к потере здоровья или гибели людей.

В связи с тем что на поверхности нагрева котельного агрегата воздействует одновременно несколько факторов, выделить в чистом (классическом) виде физическую картину какого-либо одного фактора удается довольно редко. Отказавшая деталь может нести повреждения, вызванные коррозией, высокой температурой, износом и т.д. Кроме того, в ней могут находиться дефекты, которые проявят себя при эксплуатации.

В обычных условиях для алюминия иногда необходим индукционный период, прежде чем он проявит анодный характер. Из-за этого на поверхности алюминиевых покрытий, нанесенных на сталь и подвергающихся атмосферному воздействию, образуются пятна ржавчины, вызванные коррозией стали. Через небольшой промежуток времени коррозия исчезает благодаря возникновению на алюминии сплошной окисной пленки, предотвращающей образование ржавчины. Окисная пленка на алюминии имеет большую проводимость электронов, если на кристаллическую решетку окислов поступают другие ионы, особенно ионы меди. Вода со следами растворенной меди может вызвать образование язв на поверхности алюминия.

j Особенно интенсивная коррозия наблюдается в системах с водной фазой, в которой совместно присутствуют сероводород и хлористый водород, т.е. в кислых сероводородных средах. К таким системам относятся, например, конденсаторы - холодильники бензина нефтеперерабатывающего завода. Быстро выходят из строя также выходные коллекторы конденсаторов-холодильников погружного типа, трубопроводы от конденсаторов до водоотделителя и нижняя часть водоотделителя. Применение в этом случае легированных и нержавеющих сталей не очень эффективно ввиду низкого значения рН водного конденсата! (1-2 и даже ниже).[Так, задвижки и коллекторы, изготовленные из нержавеющей стали 1Х18Н10Т, на выходе из конденсаторов-холодильников работают не более 3 месяцев [19]. Трубопроводы от колонн испарителей до конденсаторов-холодильников и сами конденсаторы-холодильники, изготовленные из стали 20, служат всего 1 год с межремонтным пробегом 6 месяцев. Здесь коррозия происходит под действием кислого водного конденсата (3% от всего объема жидкой фазы), содержащего сероводород. Одновременное воздействие сероводорода и хлористого водорода приводит к интенсивной коррозии на всех стадиях нефтепереработки и, особенно, в системах верхнего отгона и в конденсатных системах. Вызванные коррозией нарушения технологического процесса и простои существенно ухудша-

Химический состав, скорости коррозии и типы коррозии, коррозионные характеристики под напряжением и вызванные коррозией изменения механических свойств меди приведены в табл. 86—89. Влияние длительности экспозиции на коррозию медных сплавов графически показано на рис. 105 и 112.

Химический состав, скорости и типы коррозии, коррозионные характеристики под напряжением и вызванные коррозией изменения в механических свойствах латуни приведены в табл. 90—93. Влияние длительности экспозиции графически показано на рис. 108 и 112.

Химический состав, скорости коррозии и типы коррозии, коррозионные характеристики под напряжением и вызванные коррозией изменения механических свойств бронз приведены в табл. 94—97, меднони-келевых сплавов — в табл. 98—101. Влияние длительности экспозиции графически показано на рис. 109 и 112 для бронз и на рис. 110—112 для медноникелевых сплавов.

Химический состав меди приведен в табл. 86, скорости коррозии и типы коррозии — в табл. 87, их стойкость к коррозионному растрескиванию под напряжением — в табл. 88 и вызванные коррозией изменения механических свойств —• в табл. 89.

Химический состав латуней приведен в табл. 90, скорости коррозии и типы коррозии — в табл. 91, их стойкость к коррозионному растрескиванию под напряжением — в табл. 92 и вызванные коррозией изменения их механических свойств — в табл. 93.

Химический состав медноникелевых сплавов приведен в табл. 98, скорости коррозии и типы коррозии — в табл. 99, их стойкость к коррозии под напряжением — в табл. 100 и изменения механических свойств, вызванные коррозией,— в табл. 101.

Химический состав никеля, скорости и типы коррозии, а также изменения механических свойств, вызванные коррозией, приведены в табл. 102—104; те же данные для Ni—Си-сплавов — в табл. 105—107; для никелевых сплавов — в табл. 108—110. Данные о стойкости коррозии под напряжением — в табл. 111.

Исходный контур зубчатых колес по ГОСТ 13755—68 показан на рис. 6. Заштрихованная часть контура соответствует впадинам производящей рейки. Линию, на которой толщина зуба равна ширине впадины, называют средней линией или делительной прямой; она лежит в средней плоскости производящей рейки. Для цилиндрических зубчатых колес внешнего зацепления при большой окружной скорости применяют исходный контур со срезами (показан штриховыми линиями). При этом снижаются динамические нагрузки, вызванные погрешностями зацепления и деформациями.

точности (обычно открытые передачи). С увеличением скорости повышаются требования к точности силовых передач, поскольку динамические нагрузки, вызванные погрешностями изготовления, пропорциональны скорости. Рекомендации по выбору степени точности в зависимости от окружной скорости колес I) даны в табл. 9.1.

Формально это уравнение совпадает с уравнением линейной зависимости, оцениваемой по методу наименьших квадратов [26]. Однако при оценке линейной зависимости задача состоит в том, чтобы сгладить отклонения от линейной зависимости, вызванные погрешностями наблюдений или отклонениями самой зависимости от строгой линейности. В этом случае уравнение (2) описывает «прямую по наименьшим квадратам», а параметры уравнения получают путем приравнивания нулю частных производных

Здесь xt и tji (i = 1, 2, . . ., n) — координаты точек, иллюстрирующих множество пар значений результатов наблюдений рассматриваемой линейной зависимости одной величины от другой. Например, одной величиной может быть упругая деформация, скажем, некоторого узла станка, которая изменяется в зависимости от другой величины — нагрузки по линейному закону, причем во время наблюдений имеют место отклонения от линейной зависимости, вызванные погрешностями измерений и присутствием пластической составляющей (за счет смятия некоторой части неровностей поверхностей контакта). При таком сглаживании с помощью прямой по наименьшим квадратам прямоугольная система координат полностью определена, так как по оси х здесь можно отложить только нагрузку, а по оси у — только деформацию, и никакие смещения или повороты осей координат не имеют физического смысла.

ных трассах испытуемой поверхности вместе, с участками двух референтных (базовых). плоскостей на концах профилографируе-мых участков. Базовые компланарные поверхности выполняют на специальной державке. Их отклонение от плоскостности должно ле, жать в, пределах 0,01—0,03 мкм, и они должны иметь такого ж.} порядка шероховатость при ее оценке по параметру /?а. Плоски,; образцы выставляют компланарно референтным плоскостям с, помощью винтов и клиньев. Державку монтируют на предметном столике, могущем точно перемещаться в горизонтальной плоскости перпендикулярно направлению движения иглы профилографа. Для арретирования иглы (т. е. ее подъема) во время возврата ощупывающей головки в исходное положение (взвода мотопривода) и опускания ее на выбранную трассу с точностью 0,1—0,15 мкм применяют специальный арретир, приподнимающий только конец держателя иглы. Вначале произведенные записи предварительно синхронизируют в направлении профиля с помощью выполняемых вручную точных отметок в плоскости, перпендикулярной записям профиля. Затем осуществляют точную синхронизацию путем оптимизации корреляционных характеристик на вычислительной машине. Благодаря наличию референтных плоскостей отклонения профиля по высоте, вызванные погрешностями подъема и опускания иглы или перемещениями образца, могут быть легко скорректированы. Затем среднюю часть каждого профиля, синхронизированного по длине и отмеченного по высоте с помощью референтных плоскостей, переперфорируют для создания рабочего планшета. Далее профилотраммы печатают одновременно для получения карты поверхности, отображающей строение высот неровностей. Расстояния между отпечатками выбирают таким образом, чтобы получить одинаковое увеличение (например, 4000) как вдоль профилей, так и между профилями. На карте могут быть нанесены горизонтали с помощью различных печатных форм или путем окраски карт вручную.

2. Ошибки уравновешивания, вызванные погрешностями изготовления и установки противовесов, погрешностями определения центров тяжести и веса отдельных деталей.

Аналогично стенду МП-1 противовесы 8 (рис. 6) вибростенда МП-2 полностью уравновешивают лишь силы инерции кривошипа и первую гармоническую составляющую сил инерции каждого из столов. При наибольшей перегрузке 100 g и весе испытуемого объекта 2 кг максимальная величина неуравновешенной силы инерции [подсчитывается по формуле (6)] составляет 35 кГ, т. е. примерно ту же величину, что и для стенда МП-1. Ошибки уравновешивания, вызванные погрешностями установки противовесов и их расчетом, примерно одинаковы для обоих стендов.

Вызванные погрешностями сборки

Рассмотрим первичные ошибки, вызванные погрешностями производства.

грешности, вызванные погрешностями аппроксимации и округления при решении задач большой размерности на ЭВМ. Эти погрешности могут привести к нарушению устойчивости шагового алгоритма и его расходимости [90, 92]. Введение в (4.5.45) весового множителя Р;- позволяет обеспечить коррекцию погрешностей и устойчивость алгоритма при условии 0 < Рг- < 2,

1) отклонения, вызванные погрешностями или неопределенностями в нагрузках;