Варьируемые параметры

Аналогично изложенному, для динамических моделей вида (16.15) с направленными звеньями можно получить следующие асимптотические выражения для собственных значений и форм при варьировании параметров модели:

ветственно. В связи с этим выполнена серия контрольных расчетов максимальных упруго пластических деформаций в локальных зонах элементов конструкций. Расчеты проведены для пластин с полукруглым (а* = 2,36) и V-образным (а* = 5,2) вырезами (см. рис- 2.42, а и б) при варьировании параметров геометрии локальных зон и показателей упрочнения конструкционных материалов.

Распределение осколков по крупности в конечном итоге определяется интегральной гранулометрической характеристикой, поэтому были проведены исследования размерных характеристик при разрушении образцов различных материалов при варьировании параметров. В качестве примера на рисунках 2.8-2.10 приведены гранулометрические характеристики.

При электроимпульсном разрушении материала следует ожидать изменения гранулометрического состава готового продукта при варьировании параметров импульса, что характерно и для единичного воздействия, как это показано в разделах 2.1 и 2.2. Действительно, функция разлома при массовом процессе разрушения определяется вероятностной суммой функций разлома единичных циклов разрушения. Исследования возможности регулирования характеристики крупности готового продукта были проведены на кварцевом сырье, так как к нему, как правило, предъявляются жесткие требованиям по фракционному составу, а материал обладает повышенной хрупкостью.

Накопленный опыт по разрушению горных пород, искусственных материалов электроимпульсным способом указывает на существование общих закономерностей в изменении энергетических показателей при варьировании параметров источника импульсов, характеристик рабочих камер, физико-механических и электрофизических свойств разрушаемого материала.

В таблице 3.1 приведены показатели выхода разрушенных включений из числа вскрытых для исследованных моделей из стекла С-114. Вероятность разрушения включений существенно меняется при варьировании параметров импульса. С увеличением энергии импульса и уменьшением индуктивности разрядного контура генератора импульсов число разрушенных включений от числа вскрытых увеличивается.

На основании формул (4.2) и (4.9) получаем следующую зависимость для оценки Kv при варьировании параметров т^ и тке:

ветственно. В связи с этим выполнена серия контрольных расчетов максимальных упругопластических деформаций в локальных зонах элементов конструкций. Расчеты проведены для пластин с полукруглым (а* = 2,36) и V-образным (а* = 5,2) вырезами (см. рис. 2.42, а и б) при варьировании параметров геометрии локальных зон и показателей упрочнения конструкционных материалов.

Рассмотренные данные показывают, что существует зависимость малоцикловой прочности от режимов термомеханического нагру-жения. Оценка условий малоциклового нагружения материалов в неизотермических условиях возможна лишь с использованием методов испытания, предусматривающих - измерения и регистрацию основных параметров режима нагружения и нагрева, а также оборудования, оснащенного автоматизированными системами программированного нагружения и нагрева при широком варьировании параметров режимов нагружения и нагрева [15, 16, 71, 96]. В настоящее время имеются уникальные испытательные стенды, позволяющие проводить исследования указанного направления [15, 71].

Широкие исследования малоцикловой прочности конструкционных сталей 12Х18Н9 и 15Х18Н12С4ТЮ проведены [16, 17] с привлечением методики испытаний на малоцикловую усталость с независимыми циклами нагружения и нагрева при различном их сочетании и варьировании параметров циклов. Некоторые результаты исследований приведены на рис. 2.3 [17]. Наибольшие повреждения вызывает режим малоциклового неизотермического нагружения, при котором в полуцикле растяжения имеют место высокие температуры, цикла нагрева (режим б (рис. 1.19). Другие сочетания режимов нагружения и нагрева (режиму а, в, и) не сказываются заметно на достижении малоциклового неизотермического разрушения (появление трещины). Характерно, что данные испытаний при постоянной температуре (режим а) и для режимов, соответствующих условиям термоусталостного нагружения (режимы г, з) совпадают. Снижение сопротивления малоцикловой усталости при неизотермическом нагружении в связи с величиной максимальной температуры цикла (см. рис. 2.3, б) соответствует данным других исследователей [109, 120, 123, 124].

Коэффициенты а и 3 определяют путем обработки данных (см. рис. 2.34, а) так, чтобы опытные данные наилучшим образом удовлетворяли уравнению (2.34) или графически располагались бы с наименьшим отклонением от линии (рис. 2.34, б), проходящей через точки О, 1 и 1, 0. При достаточно широком варьировании параметров процесса термоусталостного нагружения и свойств жаропрочных сплавов диапазон изменения коэффициентов аи р не слишком велик (табл. 2.3). Их значения не зависят от статической и циклической нагрузок и от длительности выдержки при Ттах. Основным фактором, оказывающим .влияние на эти параметры, является максимальная температура цикла нагрева.

Вышеперечисленные критерии являются весьма важными. Варьируемые параметры, например, в зубчатых приводах,— это распределение передаточного отношения между ступенями редуктора, относительная ширина колес, материал колес, геометрия зацепления, передаточные отношения редуктора (частота вращения вала электродвигателя при заданной постоянной частоте вращения выходного вала) и др. Основное распространение получила параметрическая оптимизация, обеспечивающая оптимальные параметры элементов заданной структуры. Кроме того, можно варьировать типы объектов, например, типы редукторов (цилиндрические, червячные, планетарные и др.) — структурно-параметрическая оптимизация. Она предусматривает и совершенствование структуры изделия.

Необходимым оборудованием для радиационно-энергетической обработки твердо-сплавных режущих пластин и инструментов являются: вакуумная термическая печь, установка для нанесения покрытий, ускоритель сильноточных ионных пучков. Выбор режимов термической, ионно-плазменной и ионно-лучевой обработки осуществляется в соответствии с известными и специально разработанными технологическими рекомендациями. Наиболее важные варьируемые параметры технологического процесса - состав и толщина наносимого покрытия, плотность тока сильноточного ионного пучка, а также режимы окончательной термической обработки износостойкого комплекса. Стабилизационный отжиг, являющийся окончательной технологической операцией, желательно проводить в условиях вакуума с контролируемой скоростью охлаждения, которая регулируется циркуляцией инертного газа. Режимы и вид предварительной термической обработки назначаются для каждой марки твердого сплава, исходя из задач его дальнейшей эксплуатации, определяемых условиями трибомеханического нагруже-ния модифицированного инструмента в процессе резания.

минимально необходимое. Это позволяет более точно определить доверительные интервалы и проследить за влиянием типов материала и геометрии соединения на его несущую способность. За наиболее существенные варьируемые параметры при испытаниях принимают длину нахлеста, его конфигурацию и склеиваемые с композитом материалы. При предварительном рассмотрении предполагается, что .обобщенная вариация при использовании различных склеиваемых материалов и клеев не зависит от средних значений рассматриваемых характеристик.

Решение. Единственные варьируемые параметры в этой задаче — тип и содержание волокон. Основные уравнения задачи:

Варьируемые параметры (точности, ограничений и т.д.), характеризующие процесс обработки информации, уточняются при формировании транзакции средствами диалогового опроса. Результаты посту-

где с,- — варьируемые параметры; Д (х, у) — базисные функции, каждая из которых удовлетворяет всем заданным граничным условиям. Подстановка этого ряда в исходное уравнение (4.57) дает некоторую функцию-ошибку, тождественно не равную нулю:

Полученная система N уравнений линейна и однородна относительно варьируемых параметров с,-. Для существования нетривиальных решений этой системы ее определитель должен быть равен нулю. Равенство нулю определителя однородной системы уравнений приводит к характеристическому уравнению, которое относительно параметра нагрузки Р имеет N-ю степень; N корней этого характеристического уравнения дают приближенно N первых собственных значений Рп. Для каждого из этих значений Рп из системы (4.59) все варьируемые параметры можно выразить через какой-нибудь один (например, /-и) и, используя выражение (4.58), приближенно получить N первых собственных функций

включающей варьируемые параметры Ct, найдем

Ранее в ряде работ (например, [1, 2]) рассматривались решения задач оптимального проектирования машин и механизмов методом ПЛП-поиск. Для данных задач было характерно отсутствие функциональных ограничений в виде равенств или неравенств на варьируемые параметры. Рассматривались в основном параметрические ограничения в виде нестрогих неравенств.

Расчеты производят в условиях малодостоверной и зачастую неполной информации, так как конструктивные разработки еще отсутствуют и ожидаемая длительность рабочих и холостых ходов, собственных и организационно-технических потерь может оцениваться лишь в первом приближении, укруп-ненно. Целью расчетов является выбор проектного варианта, что не требует высокой точности выполнения самих расчетов. На данном этапе рекомендуется для расчетов ожидаемой производительности пользоваться формулами, в которых показатели производительности непосредственно раскрывались бы через варьируемые параметры. Например, для линий последовательно-параллельного действия для обработки резанием можно пользоваться формулой

Дисперсионный анализ табл. 2 и 3 позволил установить, что на значения Ф4 (а) в среднем существенно влияют параметры /0, сх и срх. Отметим, что влияние /„ было почти 100%-ным (доказательство того, что это параметр управления). На критерий Ф5 (а) практически влияли все варьируемые параметры. На II этапе были выбраны наилучшие параметры по Ф4 (а) и проведена дополнительная серия (16 экспериментов), в которой варьировался только момент инерции /3 и коэффициент обратной связи k0-c. В результате получено среднее значение Ф40=0,0535 и о40=0,03. И, наконец, на III этапе с учетом результатов I и II этапов была определена область