Вариантов приведенных

Основные результаты расчетов для сравниваемых вариантов приведены на рис. 5.18. Из приведенных данных следует, что канал с пористой вставкой отличается высокой эффективностью теплообмена т?!. В результате этого поток внутри проницаемой матрицы нагревается много больше, чем в гладком канале при одинаковых температурах их стенок. Это приводит к существенному (более чем на порядок) снижению расхода охладителя. В конечном итоге высокое гидравлическое сопротивление проницаемой вставки в значительной мере компенсируется снижением расхода охладителя, так что затраты мощности на прокачку охладителя сквозь матрицу становятся соизмеримыми с аналогичной величиной для гладкого канала.

Результаты расчетов, выполненных по каждому из 12 вариантов, приведены в табл. 9. Как следует из полученных результатов, ожидаемое в планируемом периоде число ремонтов зависит от характеристик, оптимизирующих управление периодичностью ремонта и замены. При обычном качестве ремонта (т = 0,6) для обеспечения заданного численного состава парка на конец периода планирования должно быть выполнено 1753 тыс. ремонтов и поставлено 1300 тыс. новых машин. При этом оптимальным сроком службы .машин следует считать 12 лет, в течение которых каждая машина в среднем проходит два профилактических капитальных ремонта (900 р. за ремонт). В этих условиях суммарные приведенные затраты на весь парк машин за десятилетний период снижаются примерно на 200 млн. руб. по сравнению с существующим положением (восьмилетний амортизационный срок).

На фиг. 361, а изображена конструкция литой заготовки поводка, а на фиг. 361, б — д — разные конструктивные формы того же поводка, изготовленного сваркой из материала различных профилей. Технико-экономические показатели для этих пяти вариантов приведены в табл. 117.

вом варианте потребления, достаточно схожем с вариантом ОЭСР, но с суммарной мощностью всего 960 млн. кВт; во втором варианте потребление урана сокращается на 25 % путем изменения структуры мощностей по типам реакторов. Характеристики этих вариантов приведены в табл. 64, где также приводятся показатели варианта ОЭСР.

Обобщенные результаты расчета потоков энергии в элементах конструкции в октавной полосе 2000 гц для указанных вариантов приведены ниже (в кГ/с)._

Экспериментальную проверку производили несколько раз с различными напряжениями стк и с различными значениями Л^н. Режимы, испытаний для всех вариантов приведены в табл. 20. 78

Расчетная долговечность N(aH)y, полученная в результате приближенного решения системы уравнений, и относительная погрешность метода для всех вариантов приведены в табл. 17.

Число независимых параметров, подлежащих оптимизации, для данной установки увеличилось до десяти. Их перечень и численные значения для исходного А и оптимального Б вариантов приведены ниже:

Результаты расчетов для этих вариантов приведены в табл. 3-2 (случай I). Скорости движения рабочей жидкости в модели, необходимые для создания одинаковых с образцом чисел Re, определяются из условия

По изложенной методике была рассчитана и спроектирована изотермическая воздушная модель камерной топки с квадратным сечением в плане, которая предназначалась для исследования особенностей аэродинамики при тангенциальном расположении двухъярусных щелевых горелок. Схема исследовавшейся модели топочной камеры показана на рис. 3-6, а. Полученные в опытах зависимости Ей = / (Re) для двух вариантов приведены на рис. 3-6, б. За характерный линейный размер в числе Re в обоих случаях был принят гидравлический диаметр для горизонтального сечения топки [Л. 3-13J.

фекту, можно использовать критерий удельных затрат. Сравнительная характеристика методов оценки эффективности и области их использования для сравнения вариантов приведены в табл. 10.24.

Подшипники установлены по схеме «врастяжку». Это решение конструктивно наиболее простое. Однако возможны и другие исполнения этого вала. Некоторые из них представлены на рис. 9.4, а — г. Во всех вариантах подшипники располагают один от другого на расстоянии Л = (2,0...2,2)«. Концы валов могут выполняться по любому из вариантов, приведенных на рис. 12.1... 12.8.

Упорные буртики на валах и в отверстиях корпусных деталей конструируют по одному из вариантов, приведенных на рис. 7.19, 7.20 и 7.21.

Концы валов выполняют п<> любому из вариантов, приведенных на рис. 20.1 и 20.2.

В зависимости от расположения деталей планетарной передачи в корпусе соединение плавающего колеса z>, с другими деталями осуществляют по одному из вариантов, приведенных на рис. 14.20, а—г. Остальные элементы конструкции планетарной передачи выполняют по тем же рекомендациям, как и для передач по схеме (рис, 14.1, а).

Концы валов выполняют по любому из вариантов, приведенных на рис. 20.1 и 20.2.

Упорные буртики на валах и в отверстиях корпусных деталей конструируют по одному из вариантов, приведенных на рис. 7.19, 7.20 и 7.21.

пены по одному из вариантов, приведенных на рис. 7.21.

Концы валов выполняют по любому из вариантов, приведенных на рис. 20.1 и 20.2.

В зависимости от расположения деталей планетарной передачи в корпусе соединение плавающего колеса гь с другими деталями осуществляют по одному из вариантов, приведенных на рис. 14.20, а—г. Остальные элементы конструкции планетарной передачи выполняют по тем же рекомендациям, как и для передач по схеме (рис. 14.1, а).

Сравнение вариантов, приведенных на рис. 9-7, показывает, что уменьшение энергии активации (E/R) или увеличение множителя В приводит к росту максимального значения расхода газов Gg. При этом, как следует из табл. 9-1, одновременно происходит уменьшение температуры коксования Т*, а следовательно, увеличивается роль фильтрационных процессов в переносе тепла внутри теплозащитного покрытия. Именно этим объясняется влияние кинетических констант (E/R) и В на скорость

Характер изменения жесткости за период пересопряжения зубьев Г3 по фазам зацепления тг зависит от значения дробной части коэффициента осевого перекрытия ер (при постоянном коэффициенте торцевого перекрытия еа) и выражается кусочно-линейными функциями Дс = / (f) трех вариантов, приведенных на рис. 2 при еа = 1,5, причем' T! = аТ3, т2 = 0,5 Т3 и т3 = = ЬТ3 (Ъ = а + 0,5). Значения постоянных параметров с0, Астах и я определяются в данном случае шириной зубчатого венца.