Вариантов распределения

ношения Л/1 данный максимум смещается к вершине дефекта. Здесь же представлено сравнение теоретического (по сеткам линий скольжения) и экспериментального (по картинам муаровых полос) распределения нормальных напряжений. Видно удовлетворительное соответствие расчетных и опытных данных. Аналогичные результаты были получены для остальных вариантов расположения плоскостных дефектов в мягких и твердых прослойках.

Из решения этой системы уравнений находим углы фа и фза, которые определяют положения всех звеньев группы. Вследствие нелинейности системы число возможных вариантов расположения звеньев (число сборок) в общем случае равно 6.

ношения А/1 данный максимум смещается к вершине дефекта. Здесь же представлено сравнение теоретического (по сеткам линий скольжения) и экспериментального (по картинам муаровых полос) распределения нормальных напряжений. Видно удовлетворительное соответствие расчетных и опытных данных. Аналогичные результаты были получены для остальных вариантов расположения плоскостных дефектов в мягких и твердых прослойках.

Пусть заданы изменения параметров с и Я, в зависимости от температуры и краевые условия. Требуется определить температуру во всех расчетных точках во все последующие моменты времени. Расчетные формулы получим, применяя законы Фурье и Ньютона к составлению тепловых балансов групп эле-ментарных параллелепипедов, на которые разбито тело. При этом могут встретиться разнообразные варианты расположения расчетных точек. Они могут находиться в пределах однородной среды, лежать на грани-; це двух и более твердых тел, могут ' быть также расположены на границе с жидкостью или газом. При всякой конкретной задаче имеется ограниченное и обычно не очень большое число вариантов расположения точек. Для каждого такого варианта,

Пусть заданы изменения параметров с и К в зависимости от температуры и краевые условия. Требуется определить температуру во всех расчетных точках во все последующие моменты времени. Расчетные формулы получим, применяя законы Фурье и Ньютона— Рихмана к составлению тепловых балансов группы элементарных параллелепипедов, на которые разбито тело. При этом могут встретиться разнообразные варианты расположения расчетных точек. Они могут находиться в пределах однородной среды, лежать на границе двух и более твердых тел, могут быть также расположены на границе с жидкостью или газом. При всякой конкретной задаче имеется ограниченное и обычно не очень большое число вариантов расположения точек.

ла, как" в твердом теле, закономерно расположены в пространстве. Ближний порядок неустойчив: он то возникает, то пропадает под действием тепловых колебаний. В кристалле каждый атом имеет одно и то же количество ближайших атомов, расположенных на одинаковом расстоянии. Имеется 14 возможных вариантов расположения их в пространстве.

г) выбор оптимальных мест расположения створов гидро-энергоузлов. Как правило, этот выбор должен осуществляться сопоставлением нескольких вариантов расположения створов, по которым предварительно выполнены тщательные изыскания. При этом преимущество должно быть отдано тому варианту, в котором при равной прочности и надежности сооружений гид-роэнергоузла природные условия (ширина реки, характеристики основания и берегов, условия производства работ и другие показатели) обеспечивают минимум объемов строительных работ и расходов материалов, а следовательно, наименьшие капитальные вложения в гидроузел и сокращение сроков его строительства.

Много вариантов построения линии может дать также варьирование ее компоновочной схемы, для чего необходима систематизация вариантов расположения технологического оборудования и транспортно-загрузочных систем. Для линий обработки ступенчатых валов основные отличия вариантов заключаются в расположении станков (вдоль или поперек основной трассы перемещения обрабатываемых деталей) и основного транспортера (сквозное, боковое, верхнее и т. д.).

Максимальное натяжение цепей в зависимости от места расположения на конвейере кривой изгиба может быть различным. Так как кривая изгиба конвейера в процессе его работы перемещается, соответственно изменяются и натяжения цепей. Однако, ввиду того, что все функции, приведенные в табл. 6. 3, линейны относительно аргумента L1; то максимальное натяжение каждой цепи может быть либо при Ьг = 0, либо при Lx = LKm — L. Этот вопрос может быть исследован в каждом частном случае. Однако, поскольку подобное исследование громоздко, проще вести расчет сразу для двух вариантов расположения кривой изгиба: при LJ = 0 и LJ = LKm — L. 196

двум зацеплениям или по одному зацеплению и радиус R и в последнюю очередь рассчитывает координаты из трех зацеплений (расчет повторяется до тех пор, пока не будет определен порядок расчета всех параметров и характеристик шпинделей и валов); проводит анализ вариантов расположения промежуточных валов и контроль расположения валов с фиксированными элементами шпиндельной коробки; в соответствии с выработанным порядком счета рассчитывает координаты, определяющие расположение осей промежуточных валов; рассматривает все возможные варианты расположения промежуточных валов и отбраковывает те из них, для которых величины врезания в. фиксированные элементы шпиндельной коробки превышают установленные пределы;

Отсюда при нечетных значениях k(k=\, 3, 5...) Mzk = = 4а^2&еу'Мш/, а при четных значениях и M2ft =0. Это означает, что при v = 4, 8, 12... получаем М' =0, а при v = 2, 6, 10... плечо моментов равно 4 а, независимо от v. Если сравнить аналитический и графический способы анализа уравновешенности, то станет очевидным универсальность аналитического метода. Имеется много вариантов расположения кривошипов по оси коленчатого вала.

1. Для висячих оболочек на круглом и овальном (при разнице главных осей до 30%) планах зданий рекомендуются следующие схемы вариантов распределения снеговой нагрузки [21, 22] и коэффициенты ц:

2. Для цилиндрических оболочек на прямоугольном плане с равновысокими опорами рекомендуются следующие схемы вариантов распределения снеговой нагрузки и коэффициенты ц:

Для цилиндрических оболочек на прямоугольном плане с разновысокими опорами при соотношении их высот 1/2 соответствующие схемы вариантов распределения снеговой нагрузки и коэффициенты ц приведены на рис. 12.49.

3. Для седловидных оболочек на квадратном плане рекомендуются следующие схемы вариантов распределения снеговой нагрузки на загруженных четвертях покрытия при ц=1:

4. Для шатровых оболочек на круглом плане рекомендуются следующие схемы вариантов распределения снеговой нагрузки и коэффициенты ц:

5. Для провисающих покрытий на плоском прямоугольном контуре рекомендуются следующие схемы вариантов распределения снеговой нагрузки и коэффициенты ц:

Эти уравнения могут быть удовлетворены при бесчисленном множестве вариантов распределения напряжений по поперечному

Таким образом, возникает t-мерная распределительная задача г самое простое и в то же время наиболее трудоемкое решение которой состоит в последовательном переборе всех возможных вариантов распределения запасных инструментальных блоков и выборе таких значений CJ.J., при которых будет достигнута вероятность безотказной работы линии не ниже заданной. Применение метода динамического программирования позволяет сократить число просматриваемых вариантов.

К достоинствам описанного метода светового моделирования прежде всего следует отнести возможность задания полей плотности собственного и результирующего излучения -как «а поверхности, так и в объеме, что с помощью ранее существующих подходов сделать не удавалось. Кроме того, в техническом отношении сама световая модель и методика эксперимента существенно упрощаются, так как отпадает необходимость в создании светящихся поверхностей и светящихся объемных зон и в довольно трудоемком установлении задаваемого поля светимости на модели. К положительным моментам метода следует также отнести и тот факт, что полученные на световой модели значения обобщенной резольвенты можно использовать в дальнейшем для любого числа вариантов распределения плотностей излучения в системе при заданной постановке.

чина оптимальных нагрузок определяется тогда расчетом различных вариантов распределения нагрузки. Если при данной общей нагрузке принято определенное распределение ее между турбогенераторами, то при повышении суммарной нагрузки следует загружать тот турбогенератор, удельный дополнительный расход тепла г которого при повышении нагрузки ниже; при снижении суммарной нагрузки следует разгружать тот турбогенератор, величина /• которого при снижении нагрузки выше.

Поскольку опыта работы с пылеконцентраторами и газовой сушкой топлива на котлоагрегатах с твердым шлакоудалением в то время в отечественной практике не имелось, на котлоагрегате ТП-170 был установлен один 'пылеконцентратор с Z)K=1,19 ,м; LK/DK = l,f>5 я ВСбр/?'к=0,56, на котором было выявлено влияние различных вариантов распределения пыли и сушильного агента на воспламенение я горение топлива. Было опробовано распределение пылегазовых потоков i(fc=Q,9; /=0,5—0,6), примененное на ТЭС «Птоломайс». Однако для сжигания топлива с Wps5s60% в неутепленной топке с фронтовым расположением горелок и невозможностью обеспечить по условиям сушки при /"мв=333—353 К (60—80°С) влажность пыли менее 30—38% указанное распределение пылегазовых потоков оказалось неприемлемо. При //gc~0,63 фронт воспламенения был отодвинут на 2 м от устья основных горелок, часть невосгаламенив-шегося топлива ударялась о заднюю стенку топки и сепарировалась в холодную воронку.