Вдавливания индентора

Пример 1.3. Рассчитать болты крепления кронштейна, нагруженного по схеме (см. рис. 1.30): Я=20 000 Н; /—1050 мм; а=130 мм; ft=500 мм; 6=20 мм; кронштейн стальной (ат=240 МПа); болты из стали 20; затяжка болтов не контролируется. Расчет выполнить для двух вариантов установки болтов — без зазора и с зазором.

ооъекта для основных вариантов установки гасителей (.'/ плавающий гаситель, 6 пружинный односторонний гаситель; « пружинный двусторонний гаситель).

объекта для основных вариантов установки гасителей (а — плавающий гаситель; б — пружинный односторонний гаситель; в — пружинный двусторонний гаситель).

Приведенные примеры не исчерпывают возможных вариантов установки подшипников для удовлетворения нужд практики. Более подробно эти вопросы изложены в специальной литературе по применению подшипников качения.

В 1935—1940 гг. советский ученый С. М. Палестин, применив один из вариантов установки, аналогичной столику Эссера, определил изменение микростроения сталей различных марок при нагреве и охлаждении в вакууме. ЮЗ

4. Крепление транспортно-накопи-тельных устройств, не имеющих собственных фундаментов (задания на их проектирование отсутствуют), осуществлять при монтаже согласно одному из приведенных в данном задании вариантов установки.

На фиг. 133 приведены три варианта установки на планшайбе карусельного станка диаметром 1600 мм корпусов турбинок для обработки торцовых поверхностей. В табл. 52 приведено машинное время, приходящееся на одну деталь при обтачивании плоскости за один проход при и=50 м/мин и s=l мм/об для всех трех вариантов установки корпусов. Как видно из таблицы, машинное время с 20 мин. при установке одной детали уменьшается до 8,5 мин. при одновременной обработке четырех деталей. Одновременно с этим сокращается также вспомогательное время, приходящееся на одну деталь.

При расчете охлаждаемой газотурбинной установки с е0 = = 40 и U — 1200/1200/1200° С принято, в одном из вариантов расчета, увеличенное значение степени регенерации о' = 0,87 вместо а = 0,8 для неохлаждаемой установки. Степень регенерации а = 0,87 обеспечивает одинаковую величину температуры воздуха за регенератором для неохлаждаемого и охлаждаемого вариантов установки.

схема одного из вариантов установки

Содержание нанотрубок в катодном осадке может превышать 60%. Один из вариантов установки для получения нанотрубок и фуллеренов термическим распылением приведен на рис. 1.20 [45]. В этой установке особое место уделено организации эффективного отвода тепла от электродов, а также обеспечению автоматического поддержания межэлектродного расстояния на фиксированном уровне 1—2 мм. Это способствует увеличению стабильности параметров дугового разряда, которые являются необходимым технологическим условием получения покрытия заданной структуры [46]. Например, максимальный выход нанотрубок наблюдается при минимально возможном токе дуги, необходимом для ее стабильного горения.

В США ведутся исследования космической установки SNAP-50/SPUR мощностью 300—1000 кВт с реактором, охлаждаемым жидким литием. Имеется несколько вариантов установки, различающихся вторым контуром и контуром охлаждения радиатора. Выполненные фирмой «Пратт-Уитни» расчеты показали, что минимальный удельный вес установки при выбранной температуре жидкого металла 1100° С обеспечивается системой, работающей по циклу Ранкина.

— определение остаточных сварочных напряжений при полной (методы вставок, разрезки па полоски, последовательного удаления слоев металла и др.) и частичной (методы отверстия, канавки, вдавливания индентора) деструкции и др.

Процесс упругопластического вдавливания индентора описывается эмпирическим уравнением Мейера, устанавливающим связь между параметрами вдавливания (нагрузкой Р и диаметром отпечатка d) при любых PID (D — диаметр индентора):

Твердость характеризует свойство поверхности твердого тела сопротивляться вдавливанию или царапанию. Обычно ее измеряют по высоте отскока бойка или по глубине вдавливания индентора: наконечника из более твердого вещества в виде шарика (твердость по Бринеллю) или пирамидки (твердость по Виккерсу или Роквеллу). Акустический контроль твердости основан на применении импедансного метода. Он позволяет измерять

— определение остаточных сварочных напряжений при полной (методы вставок, разрезки на полоски, последовательного удаления слоев металла и др.) и частичной (методы отверстия, канавки, вдавливания индентора) деструкции и др.

Процесс упругопластического вдавливания индентора описывается эмпирическим уравнением Мейера, устанавливающим связь между параметрами вдавливания (нагрузкой Р и диаметром отпечатка d) при любых P/D (D — диаметр индентора):

МЕТОД ВДАВЛИВАНИЯ ИНДЕНТОРА

Рис. 4.20. Схема определения прочности соединения покрытия с основным металлом методом вдавливания индентора.

Рис. 4.21. Чертеж образца для определения прочности соединения покрытия с основным металлом методом вдавливания индентора. А — поверхность, на которую наносится покрытие.

Метод вдавливания индентора ................. 75

Наибольшее распространение получили статические методы измерения твердости. Среди них как при низких, так и при высоких температурах доминируют методы вдавливания индентора с наконечником в виде шарика, конуса или пирамиды.

Для определения твердости тугоплавких материалов при высоких температурах использовался метод статического вдавливания индентора в виде правильной четырехгранной пирамиды с углом 136° между противоположными гранями при температурах 300—2300 К и метод одностороннего сплющивания конических образцов с углом 120° при вершине, который оказался удобным для еще более высоких температур (до 3300 К).