Величиной амплитуды

Теоретические (/0)теор и экспериментальные (/С<)Эксп коэффициенты концентрации напряжений для различных слоистых композитов показаны на рис. 3.16 [24, 25]. Коэффициенты (/СОэксп определены по величинам напряжений, измеренных при нагружении образцов с концентраторами напряжений в упругой области. Во всех случаях нагрузка прикладывалась в направлении осей симметрии материала. Как видно, применяя линейный подход, можно получить довольно хорошее

Поскольку в плоской волне нагрузки материал находится в сложном напряженном состоянии, его сравнение с линейным: напряженным состоянием проведем по эквивалентным величинам напряжений d и деформации е,, в качестве которых примем величину максимальных сдвиговых напряжений тшах и сдви-ювых деформаций етах.

ется при растяжении стержня с несколькими кольцевыми выточками. Наибольшее напряжение также действует в центральной точке контура впадины. Однако величины напряжений в этих точках в 1,25—1,4 раза выше, чем для растянутого стержня с выточкой. Указанное обстоятельство объясняется влиянием возмущения напряжений в первом рабочем витке на напряженное состояние под ним. По мере удаления от опорного торца гайки максимальное напряжение в центре впадины приближается к величинам напряжений в стержне с такими же выточками. Однако в дальнейшем наблюдается по(вышение максимальных напряжений во впадинах витков на сбеге резьбы.

где па = 3' ^ —запас по средним величинам напряжений.

Остановимся на уравнении типа (3.34), которое обобщается для сложного циклического напряженного состояния в виде, аналогичном (3.65). Приведенное напряжение 5(1) можно положить равным наибольшему из максимальных за период цикла значений главных напряжений сг1ши > 0, или использовать какой либо другой критерий статического разрушения, принимая, например, 0d) = %0i max + (1 — X) tfimax, где стг шах — максимальная за период цикла интенсивность, подсчитанная по величинам напряжений в 1/4 или 3/4 периода цикла. Эвристический подбор достаточно гибкого выражения для 5(2) представляется затруднительным, однако мы рассмотрим аналогичное уравнение ниже — в рамках энергетической модели длительного разрушения.

Если построение эпюры напряжений ведется не по величинам напряжений на средних радиусах .участков, а по величинам напряжений на границах участ-

Ксли эпюра напряжений строится по величинам напряжений, подсчитанных для средних радиусов участков, то тогда напряжения определяют по формулам (23), причем функции 5 и D находят как сумму функций (S){ и (D)j, полученных из первого расчета, и функций (S), и (D)n , найденных из второго расчета, умноженных на коэффициент k:

Если эпюра напряжений строится по величинам напряжений, подсчитанных на границах участков, то тогда напряжения определяют как сумму напряжений (з^ и (иД, полученных из первого расчета, и напряжений из второго расчета ('Ли и (Jr)ii' умноженных на коэффициент k:

ных на испытываемой трубке, и от тензодатчика тарировочного устройства и, принимая зависимость между напряжениями и раз-махами колебаний на осциллограмме линейной, находят величины напряжений в местах наклейки тензодатчиков на трубке по известному напряжению балочки тарировочного устройства. Максимальное напряжение в любом сечении трубки вычисляется по величинам напряжений, измеренных в данном сечении, как векторная сумма двух составляющих, расположенных под прямым углом между собой.

Сопоставление экспериментальных и расчетных данных, полученных для этой задачи по рассмотренным выше методам, показывает хорошее их совпадение как по характеру распределения напряжений, так и по величинам напряжений в основных местах. Отклонения по кольцевым напряжениям на наружной поверхности патрубка в случае внутреннего давления вызваны тем, что при пересчете экспериментальных данных не учтено отличие Цмод и 1над, а в расчете не рассмотрено влияние заглушки в патрубке.

которая функционально связывает изменение температуры материала образца при одноосном деформировании в условиях идеального адиабатного процесса. Исходя из термодинамического положения, согласно которому при растяжении Да < О, а при сжатии До > О, легко установить, что в первом случае в упругой области А7* имеет отрицательное значение, т. е. температура материала понижается. Зависимость типа (3.15) для случая деформирования твердых тел экспериментально подтверждалась еще Кельвиным. Наши эксперименты, выполненные на стали 12Х2МФА в условиях растяжения в вакууме (с периодической разгрузкой за пределами упругости и последующим после стабилизации температурного состояния нагружением в упругой области после упрочнения) показали достаточно удовлетворительное соответствие расчетному линейному уменьшению температуры е ростом напряжений согласно зависимости (3.15) — рис. 3.5. Однако видно, что экспериментальные точки более упорядочение расположены в случае расчета по истинным величинам напряжений А0Ист (с учетом уменьшения диаметра образца) — рис. 3.5, б, чем по условным Ааусл — рис. 3.5, а, а их некоторое систематическое с ростом АаИСт отклонение от расчетной прямой в сторону роста температуры объясняется, по-видимому, неидеальностью процесса.

Вид излома определяется величиной амплитуды напряжения. Так, в образцах, испытанных по режиму II, наблюдается хрупко-вязкий излом (рис. 156, б); это связано с повышенной скоростью движения дислокаций. Кроме того, цепочки карбидов, расположенные в приграничной зоне зерен, обусловливают возникновение хрупкой составляющей в изломе. Это подтверждается результатами электронномикроскопического исследования зоны разрушения на просвет (рис. 156, а). Уменьшение амплитуды напряжения приводит к перемещению карбидов в приграничные зоны, что в свою очередь вызывает хрупкий излом (рис. 156, в).

колебаний в системе характеризуется величиной амплитуды a0i. На рис. 36 для сравнения приведена амплитуда а0 стационарных колебании в системе, удовлетворяющей условию (4.103).

Двухпараметрические методы схематизации описывают каждый цикл изменения нагрузки двумя параметрами — величиной амплитуды и средним значением нагрузки, что хорошо отражает свойства нестационарного режима. Амплитуды аа циклов определяются в соответствии с методом размахов однопараметриче-ской схематизации-. Второй параметр — среднее значение нагрузки 0т — равен полусумме смежных экстремальных значений кривой, образующих полуцикл (рис. 12):

На рис. 97 и 98 представлены бигармонические режимы нагружения с постоянными амплитудами слагаемых гармонических процессов (рис. 97, а и 98, а) и с программируемой величиной амплитуды 01 = fi (N) напряжений высокочастотной составляющей (рис. 97, б и 98, б).

Рис. 2.229. Качающаяся шайба с автоматически регулирующимся наклоном и величиной амплитуды качания в зависимости от величины нагрузки. Шариковый подшипник 5 шайбы соединен с валом 3 двумя шпильками 4, скользящими в прорезях 2 вала под действием пружины 1.

Учитывая, что при циклическом кручении образца выделяется больше тепла, чем при изгибе, предполагают, что коррозионная среда должна оказывать влияние также на тепловой эффект, связанный с величиной амплитуды циклического напряжения и с видом нагружения, причем это влияние должно быть больше при кручении. НЛ.Кукляком и др. установлено [182, с. 500-504], что при больших напряжениях (± а = 2QO 4 240 МПа) 3 %-ный раствор NaCI и инертный охладитель — гептан одинаково существенно повышают выносливость стали. По мере приближения к пределу выносливости количество выделенного тепла уменьшается, гептан перестает влиять на изменение выносливости, а коррозионная среда снижает сопротивление усталости стали вследствие проявления коррозионных процессов.

больших отклонениях ра от р0 нелинейная функция / не может рассматриваться зависимой только от выходной координаты со (субста-циональная производная будет от-личаться от локальной и условие df/da» -zz df/da будет нарушено), автоколебания будут большими, отличаясь величиной амплитуды и формой.

Минимальное время ускоренных испытаний определяется показателем кривой выносливости и величиной амплитуды, соответствующей ее точке перегиба.

шими, отличаясь величиной амплитуды и формой колебаний.

Уменьшение габаритов рабочих цилиндров, снижение до определенных пределов веса систем при той же выходной мощности заставляет повышать в системах подводимое давление. Однако это влечет появление вибраций струйной трубки [3]. При дальнейшем повышении давления интенсивность возникающих колебаний возрастает настолько, что их амплитуда может достичь величины, соизмеримой с величиной амплитуды входного сигнала, и в результате система работает неустойчиво. Поэтому в некоторых работах [2, 3] величина подводимого давления для струйных регуляторов рекомендуется 7—10 кГ/см*.