Величиной напряжений

ный максимум. Связь между величиной максимального перемещения WQJ и диаметром отпечатка d описывается законом

Применительно к толстостенным оболочкам заслуживают внимания исследования /65 — 67/, в результате которых было установлено, что момент потери устойчивости пластического деформирования оболочек в процессе их нагружения внутренним и внешним давлением в значительной степени определяется параметром толстостенности конструкции Ч' = t / R, деформационными характеристиками материала и характеризуется величиной максимального перепада давлений на стенке оболочки (р -
Нагружение трубчатых образцов выполняли вплоть до их разрушения. Все образцы имели вязкий излом в продольном направлении. Процесс их деформирования на стадиях предшествующих разрушению сопровождался выпучиной вдоль образующей. Экспериментально несущая способность данных трубчатых образцов оценивалась величиной максимального давления 1'тах, которое фиксировалось на манометре испытательной машины. Разрушение образцов происходило при падающем давлении. Основные результаты эксперимента (Рпюх, /0 и параметры соединений (А"в. к) приведены в табл. 3.3. В качестве примера на рис. 3.22 приведено сопоставление значений средних предельных напряжений в стенке трубчатых образцов (кольцевых), подсчитанных по зависимостям (3.10) и (3.38) с учетом (3.8) и экспериментальные значения кольцевых предельных напряжений, полученных путем пересчета данных о предельном давлении 1'тах по котельной формуле (2.14).

ный максимум. Связь между величиной максимального перемещения Wod и диаметром отпечатка d описывается законом

ный максимум. Связь между величиной максимального перемещения WQJ и диаметром отпечатка d описывается законом

Применительно к толстостенным оболочкам заслуживают внимания исследования /65 — 67/, в результате которых было установлено, что момент потери устойчивости пластического деформирования оболочек в процессе их нагружения внутренним и внешним давлением в значительной степени определяется параметром толстостенности конструкции Т = t /R, деформационными характеристиками материала и характеризуется величиной максимального перепада давлений на стенке оболочки (р - q)max. С учетом работ /67, 68/ для толстостенной цилиндрической оболочки можно записать

Нагружение трубчатых образцов выполняли вплоть до их разрушения. Все образцы имели вязкий излом в продольном направлении. Процесс их деформирования на стадиях предшествующих разрушению сопровождался выпучиной вдоль образующей. Экспериментально несущая способность данных трубчатых образцов оценивалась величиной максимального давления Ртах, которое фиксировалось на манометре испытательной машины. Разрушение образцов происходило при падающем давлении. Основные результаты эксперимента (Ртах, /0 и параметры соединений (А"в, к) приведены в табл. 3.3. В качестве примера на рис. 3.22 приведено сопоставление значений средних предельных напряжений в стенке трубчатых образцов (кольцевых), подсчитанных по зависимостям (3.1 0) и (3.38) с учетом (3.8) и экспериментальные значения кольцевых предельных напряжений, полученных путем пересчета данных о предельном давлении Ртах по котельной формуле (2. 14).

Вместе с тем исследования титанового сплава IMI 834 показали существование еще одной пороговой величины, максимального КИН (/Cj)max, при достижении которой развитие трещины продолжается, несмотря на уменьшение размаха КИН ниже пороговой величины (АКТ) [30]. Испытания компактных образцов были выполнены с постоянной величиной максимального КИН и постепенным уменьшением размаха КИН в направлении развития трещины. Цель экспериментов состояла в получении порогового размаха КИН для момента зарождения трещин при разном уровне асимметрии цикла. В выполненных экспериментах последовательное снижение размаха КИН в направлении роста трещины приводило к остановке трещины при достижении величины (АКт) около 2 МПа-м1/2, если /Стах не превысил пороговую величину (ЯО^ах = 28 МПа-м1/2 (рис. 6.10). Переход к (^i)max = 30 МПа-м1/2 и выше приводил к тому, что после достижения некоторой минимальной скорости роста при (ДК^) около 2 МПа-м1/2 трещина не останавливалась, а начинала ускоряться, несмотря на последовательное снижение размаха КИН. Такое поведение материала может быть отнесено к существующей чувствительности титановых сплавов к размеру зоны пластической деформации [31]. Структурная чувствительность материала связана с тем, что при размере зоны пластической деформации меньшем, чем размер субзерна, трещина может ускоряться из-за смены механизма разрушения — трещина распространяется по границам пластинчатой двухфазовой структуры. В этом случае при высокой асимметрии цикла нагружения может возникать явление роста трещины при низкой температуре окружающей среды аналогично тому, как это происходит в сталях при их замедленном хрупком разрушении. Развитие разрушения обусловлено высокой концентрацией нагрузки из-за наличия значительной по своей протяженности трещины и имеющей место чувствительности межсубзеренных границ к реализуемому напряженному состоянию.

Джонсон [81] считает, что критерий длительной прочности зависит от обстоятельств, определяющих образование и распространение трещин. На основании анализа экспериментальных данных он сделал заключение, что материалы, в которых трещины распространяются постепенно в течение третьей стадии ползучести, будут разрушаться за время, определяемое величиной максимального нормального напряжения. Материалы, в которых не появляется заметное растрескивание в течение третьей стадии ползучести, за исключением момента разрыва, будут разрушаться за время, определенное интенсивностью напряжений.

Рассмотренные данные по прочности при мягком нагружении относятся к испытаниям в условиях симметричного цикла. Асимметрия напряжений Ra оказывает существенное влияние на долговечность в связи с особенностями сопротивления материалов деформированию при наличии среднего напряжения. Так, для циклически стабильных и разупрочняющихся материалов в интервале напряжений, приводящих к квазистатическому разрушению, долговечность определяется величиной максимального напряжения цикла (рис. 1.1.5). У циклически упрочняющихся материалов с усталостным типом разрушения малоцикловая прочность характеризуется амплитудными значениями напряжений (рис. 1.1.6).

тудой колебания, а также величиной максимального ускорения. Вибрации представляют собой механические колебания в диапазоне частот 0,1— 20 000 Гц и более, амплитуд перемещений 0,001 мкм — 1000 мм и более, амплитуд ускорений до 1000 м/с2 и более. Большая часть колебаний, встречающихся на практике, имеет форму искаженной синусоиды.

При оценке прочности деталей, работающих в условиях статического нагружения, свойства материала детали отождествлялись со свойствами материала образца, при этом не учитывалась разница ни в форме, ни в размерах детали и образца, на котором были получены предельные напряжения. Это можно было сделать благодаря тому, что прочность при статическом нагружении определялась величиной напряжений, а не конфигурацией и размерами деталей.

Однако величина давления пружины лимитируется величиной напряжений на поверхности контакта толкателя и кулачка.При этом надо учитывать, что сила инерции на одном краю переходного участка профиля в точке А вычитается из давления пружины, а на другом (в точке О) суммируется с ним, увеличивая напряжение. Чтобы избежать необходимости чрезмерно а) \А увеличивать нажатие FnV при заданных mz и h, необходимо уменьшить отношение vjl. Однако этого нельзя сделать, увеличивая размеры кулачка. Действительно, пусть изображаемый профиль есть развертка цилиндрического кулачка. Увеличивая радиус кулачка г в k раз, увеличим длину активного участка / также в k раз (в силу подобия обоих профилей), но в то же число раз возрастет и окружная скорость vt = kri&i. Поэтому отношение vjl останется без изменения. Итак, уменьшить силы инерции можно лишь увеличив длину активного участка за счет уменьшения участков выстоя. 4. Жесткий и мягкий удар. На рис. 3.14, а показана такая форма активной части профиля, при которой скорость в точках О и А меняется скачкообразно. Именно к этой форме профиля относились рассуждения относительно профилирования активной части при постоянном угле давления у (см. с. 85). В этих точках ускорения теоретически равны бесконечности и происходит так называемый жесткий удар. Поэтому такое профилирование кулачка допустимо лишь для весьма тихоходных механизмов. В случае, представленном на рис. 3.13, б, в точках Он А при выбранном профиле активной части скорость меняется плавно, но имеет место скачкообразное изменение ускорения. При этом происходит так называемый мягкий удар. Хотя в этом случае силы инерции конечны, но возникают они внезапно, что возбуждает вибрацию в упругих звеньях механизма, поэтому мягкий удар также нежелателен.

1) построить технологический процесс нанесения покрытия, позволяющий управлять величиной напряжений в покрытии, т. е. создавать оптимальную величину остаточных напряжений в покрытии при его нанесении;

Когда однонаправленный композит нагружается поперек волокон, возникает критическая ситуация. При этом жесткость достигает минимума и критерий прочности определяется величиной напряжений и деформаций в матрице. Относящиеся к этому случаю микромеханические исследования большей частью носят аналитический характер [9]. В некоторых исследованиях рассматриваются средние (макроскопические) механические характеристики и даются выражения для модулей в поперечном направлении и коэффициентов теплового расширения композита. Некоторые из этих работ основаны на энергетических

е.ч=9— (ev—ei). Учитывая, что объемная деформация определяется средней величиной напряжений 0=ori/3, получаем выражение для эквивалентной деформации в виде

возрастает по мере удаления от границ контактных поверхностей в результате суммирования касательных напряжений, действующих на этих поверхностях. В связи с относительно малой величиной напряжений (Т2 и ст3 на участках, лежащих вблизи внешних границ контактных поверхностей, неравенства (8) не выполняются и нарост не образуется; эти участки называются участками подвижного контакта. Образование нароста наблюдается только на участках контактных поверхностей, в той или иной мере удаленных от внешних границ этих поверхностей, где напряжения
Испытание модели фундамента турбогенератора, ка.к мы уже говорили, ставит своей целью выяснение динамической надежности действительного фундамента, под которой следует понимать надежность работы фундамента под воздействием динамической нагрузки. Степень динамической надежности определяется расположением спектра частот собственных колебаний по отношению к рабочему числу оборотов машины, а также величиной напряжений, которые могут возникать в фундаменте при воздействии и а него динамической нагрузки.

При подаче на одну пару отклоняющих пластин переменного напряжения с частотой выше 15 ... 20 Гц на экране видна светящаяся прямая линия. Крайние точки этой линии соответствуют максимальным значениям напряжения в положительный и отрицательный полупериоды. Чтобы судить по изображению на экране о форме исследуемого напряжения, необходимо подать на вторую пару отклоняющих пластин переменное напряжение, форма которого известна. В этом случае пятно, перемещаясь по экрану, вычерчивает светящуюся линию, характер которой определяется формой и величиной напряжений, приложенных к обеим парам пластин.

Машины для испытаний при растяжении — сжатии резонансного типа представляют собой обычно систему двух колеблющихся масс, соединенных пружиной. Испытываемый на усталость образец помещается в узловой точке системы. Схематично такая система показана на рис. 7.11. Возбуждение одной из масс на собственной частоте приводит к резонансным колебаниям системы. Управляя соответствующим образом амплитудой колебаний, можно добиться возникновения в образце напряжений с любой требуемой амплитудой. Располагая параллельно с образцом дополнительную пружину, можно создать в нем напряжения с отличным от нуля средним значением, однако при этом возникают трудности, связанные с замером и управлением величиной напряжений в образце. Такую машину

Beach marks — Излома метки. Макроскопические развивающиеся метки на поверхности излома при усталостном разрушении или разрушении от коррозии под напряжением, которые указывают последовательные положения продвигающегося фронта трещины. Классический внешний вид меток имеет неправильные эллиптические или полуэллиптические кольцеобразные очертания, возникающие из одного или нескольких центров образования. Метки излома обычно обнаруживаются на усталостных трещинах, где нагружение происходит периодически, беспорядочно или с периодически изменяющейся величиной напряжений. См. также Striation —Бороздки.

Рис. 1.18. Виды образцов для испытаний при постоянной деформации с регулируемой величиной напряжений: