Величиной поверхности

подбирая соответствующее значение п. Процесс, описываемый уравнением (4.21), называется политропным. Показатель политропы п может принимать любое численное значение в пределах от — оо до +оо, но для данного процесса он является величиной постоянной.

Процесс плавления металлов заключается в разрушении кристаллического строения при достижении определенной температуры (Тпл). Затрачиваемая энергия на разрушение кристаллических решеток является для каждого металла величиной постоянной и характеризуется теплотой плавления.

Если приведенная масса остается величиной постоянной, не

Координаты х(н}, yVi1' точки R на профиле кулачка определяют положение толкателей в неподвижной системе координат Ахту({*\ Координата хЙ1' = е определяет смещение оси толкателя 2 относительно оси А вращения кулачка /. Координата yW может быть представлена в форме суммы (Sn -f- S/ii), в которой первое слагаемое Su= ytt) + e~ является величиной постоянной, а второе — SB,(((JI) — функцией угла поворота кулачка ц:\. Радиус Го называют

Так, для случая движения толкателя с постоянной скоростью (VH == const) кинематическая передаточная функция скорости vqB — ив/ш\ является величиной постоянной, а перемещение толкателя определяется соотношением

Соотношение (17.32) является уравнением архимедовой спирали. Для случая движения толкателя с постоянным ускорением (а'„= const) кинематическая передаточная функция ускорения (а',/, — a}j/(DI) является величиной постоянной, а перемещение толкателя определяется в результате двойного интегрирования:

Принимая экспоненциальный закон распределения отказов и считая их интенсивность А,(0 величиной постоянной [37], можно записать

Турбулентный режим характеризуется пульсацией местных скоростей во всех точках пространства внутри трубы, по которой проходит поток постоянного расхода Q (это же справедливо и для безнапорных потоков, т. е. потоков в каналах, реках и пр.). Однако осредненная за малый, но конечный интервал времени местная скорость v, направленная вдоль оси трубы, будет величиной постоянной, если Q = const. Поэтому при этих условиях турбулентный поток можно считать ква-зиустановившимся, и к нему допустимо применять уравнение (8).

Выясним теперь, при каких условиях можно сравнивать массы тел с помощью взвешивания. Как рычажные, так и пружинные весы отмечают вес тела, т. е. силу, с которой тело давит на подставку или тянет подвес весов. Эта сила, как мы видели, равна m(g — a), где а — вертикальная составляющая ускорения самих весов относительно «неподвижной» системы отсчета; с указанными выше оговорками g можно считать величиной постоянной, но а зависит от широты места. В рычажных весах можно считать, что обе массы — эталон и измеряемая — находятся практически в одной точке земного шара (малая длина плеч весов всегда позволяет так считать). Поэтому, когда оба тела покоятся на рычажных весах, а для обеих масс одно и то же. И если веса тел равны, то

То есть произведение интенсивностей деформаций и напряжений является величиной постоянной для рассматриваемого концентратора в упругом и упругопластическом теле.

Ньютон называл массой количество материи, заключенное в теле, и считал массу величиной постоянной.

Если условия контактной коррозии металлов таковы, что суммарная анодная кривая (Val)'06pV'a(. пересекается с суммарной катодной кривой (Ук)0бр^кс в области значительной зависимости последней от перенапряжения катодного процесса (перенапряжения ионизации кислорода), например в точке 1, то нетрудно заметить, что величина суммарного коррозионного тока /' (который полностью или большая часть его приходится на основной металл) определяется ходом суммарных катодной (в основном) и анодной кривых. Суммарные же величины отличаются от кривых основного (анодного) металла на величину соответствующих токов металла катодного контакта, которые определяются ходом катодной (в основном) и анодной кривых этого металла. Ход катодной кривой металла катодного контакта определяется катодной поляризуемостью его катодных участков Рк, и величиной поверхности этих участков SKz, а ход анодной кривой этого металла — его обратимым электродным потенциалом в данных условиях (Уа,)овр> анодной поляризуемостью его анодных участков Раг и величиной поверхности этих участков 532. Чем положительнее значения (Умег)обР. тем меньше его анодные функции при контакте с другим металлом и больше катодные функции. Таким образом, эффективность ускоряющего действия металла катодного контакта на коррозию основного металла зависит от природы металла катодного контакта [его обратимого электродного потенциала в данных условиях (Vas)o6p> поляризуемости электродных процессов Ркг и Ра2 и соотношения SK! : SaJ и его поверхности 52. При этом в условиях преимущественного катодного контроля процесса коррозии главную роль будут играть (Уаг)обр, 5К2 и РКг.

участков 5к2, практически равной в большинстве случаев диффузионного контроля процесса общей поверхности металла катодного контакта S2. Таким образом, эффективность ускоряющего действия металла катодного контакта на коррозию основного металла в условиях контроля процесса диффузией катодного деполяризатора (кислорода) определяется только величиной поверхности металла катодного контакта S2- Этим, в частности, объясняется близость значений скорости коррозии стали СтЗ в контакте со сталями Х17, Х18Н9Т и бронзами при одинаковой поверхности катодных контактов (см. табл. 53).

Следующим мероприятием по предотвращению контактной электрохимической коррозии металлов является изготовление контактируемых деталей с различной величиной поверхности. При этом деталь с наименьшей поверхностью должна быть выполнена из более благородного металла (различные крепления, втулки вентилей, поршневые кольца насосов и т. п.). В том же случае, когда соединяются два неоднородных металла и деталь с наименьшей поверхностью нельзя изготовить по каким-либо соображениям из более благородного металла или когда поверхности почти одинаковы по размеру, остается только первый путь—применение изоляции одного металла от другого. Такой метод предотвращения контактной электрохимической коррозии часто применяется при конструировании трубопроводов. На рис. 47 показан метод изоляции фланцевого соединения электроизолирующей прокладкой. Для того чтобы болт не служил проводником, его помещают в изолирующую втулку, а под гайку

Однако механизм щелевой коррозии различен при погружении металла в раствор электролита и в условиях атмосферной коррозии. Как показали работы И. К. Маршакова и И. Л. Розен-фельда, в нервом случае скорость коррозии железоуглеродистых •сплавов в узких зазорах значительно ниже, чем в объеме электролита, вследствие резкого торможения катодного процесса затрудненностью доступа кислорода в зазоры. В случае контакта с металлом в объеме электролита скорость коррозии металла в зазоре определяется величиной поверхности металла, омываемой электролитом, и почти не зависит от величины зазора. Перемешивание коррозионной среды способствует усилению разрушения металлов, в частности железа, в зазорах. В атмосферных условиях коррозия в зазорах или щелях вызывается скоплением в них влаги и длительностью пребывания ее там.

В работе приведены результаты применения в качестве такой j»> гирующей добавки фосфора. Исследования проводили на натриетермических танталовых порошках с величиной поверхности в интервале 1500—10000 см2/г. В качестве фосфорсодержащего реагента использовали раствор ортофосфорной кислоты и ее соли. Количество вводимого фосфора составляло 0,005—0,3%. Определяли влияние фосфора ип изменение поверхности порошков при термообработке в вакууме в интервале температур 800—1СОО°С, а также усадку и удельный зарпд анодов, спеченных при температуре 1500—1600°С.

В слоевых и факельно-слоевых топочных устройствах степень черноты топки ат определяют с учетом соотношения между площадью зеркала горения R3.T и суммарной величиной поверхности стен топки fCT:

В -случае большого положительного значения П [1, 5] на кривой зависимости а от толщины (характеризуется величиной поверхности S, приходящейся на один моль вещества пленки) проявляется максимум, лежащий выше значения о* (рис. 1, кривая /). В этом случае при наличии любой движущей силы, меньшей максимального значения а, происходит растекание расплава по твердому телу. Здесь возможен непрерывный переход объемной фазы в толстые пленки в значительном интервале толщин, вплоть до тонких, без образования конечного краевого угла.

Продольный разрез КУ-60-2 показан на рис, 3-2. Котлы этой серии отличаются между собой габаритами и величиной поверхности нагрева. Каждый котел имеет четыре модификации в зависимости от давления вырабатываемого пара (4,5 и 1,8 МПа) и температуры поступающих $ котел газов (850 и 650°С).

Трубки крепятся к решеткам из фторопласта или металла, покрытого фторопластом. Корпуса таких теплообменников изготовляются из металлических труб, а также из гибких пластмассовых или резиновых шлангов и рукавов. Теплообменники из фторопласта имеют развитую поверхность теплообмена до 650 м2/м3 по сравнению с величиной поверхности 130 м2/м3 для металлических труб диаметром 19 мм.

Усилие на штоке в ди-афрагменных приводах определяется давлением воздуха и величиной поверхности диафрагмы, включая диск 7. В описанной конструкции пневмопривода величина осевого усилия при D = = 230 мм может доходить до 600 кг. Фиг. 190.

Каждому конкретному сочетанию заданной стоимости сооружения и амортизации поверхности нагрева, с одной стороны, и стоимости энергии, расходуемой на перемещение необходимого количества газов, — с другой, отвечает оптимальное соотношение между сопротивлением системы и величиной поверхности нагрева.