Величиной температуры

Пример обозначения: Резистор МТ-0,5—510 Юм — 5% — AT ГОСТ 7113—66* — резистор постоянный типа МТ с мощностью рассеяния 0,5 Вт, с номинальной величиной сопротивления 510 кОм и допустимым отклонением от номинала ±5%. уровнем шумов не более

Пример обозначения: Резистор МТ-0,5—510 кОм — 5% — AT ГОСТ 7113—66* — резистор постоянный типа МТ с мощностью рассеяния 0,5 Вт, с номинальной величиной сопротивления 510 кОм и допустимым отклонением от номинала ±5%, уровнем шумов не более 1 мкВ/В, в тропическом исполнении.

Для исследования были выбраны две группы образцов, по 16 сопротивлений каждая. Первую группу испытывали при 300° С, вторую — при температуре реактора (около 75° С). Общее время испытаний при максимальных потоках нейтронов составляло соответственно 1057 и 1224 ч. Облучение производили максимальными потоками тепловых нейтронов 9-Ю11 нейтрон /(см2 -сек), быстрых нейтронов 9-Ю11 нейтрон / (см2 • сек) при мощности дозы у-облучения 2-10* эрг/(г-сек). Общие интегральные потоки для обоих опытов составляли 3,4-1018 и 3,9-1018 нейтронIсм2. Измерения сопротивления образцов в процессе облучения дали интересные результаты. В начальный момент воздействие излучения и повышенной температуры привело к уменьшению сопротивления. Под влиянием ионизации: сопротивление изоляции высокоомных сопротивлений заметно снизилось. Сопротивления с номиналом 10 ком подобному воздействию не подвергались, так как такое сопротивление существенно не изменяется в случае снижения сопротивления изоляции ниже 100 Мом. Другой эффект был обусловлен влиянием температуры. Так как эти сопротивления обладают-отрицательным температурным коэффициентом (200-10~6), то разница в 225° С мржет вызвать уменьшение сопротивления на 4,5 %. Объединить или разделить эти эффекты невозможно, потому что как влияние ионизации, так и влияние температуры нелинейно связаны с величиной сопротивления.

Полученные по формуле (5.18') значения максимальной скорости коррозии проверили при длительных наблюдениях на проложенных трубопроводах и при полевых испытаниях [5, 21, 22]. Измеренные значения были заметно более низкими и не превышали 1 мкм в год. Как и ожидалось, не было обнаружено никакой связи между величиной сопротивления ги и скоростью коррозии.

Электрическое разъединение металлов, образующих коррозионную пару, позволяет уменьшить (или, в предельном случае, полностью устранить) контактную коррозию одного из указанных металлов {обладающего более отрицательным стационарным потенциалом) . Достигаемое пш этом снижение скорости контактной коррозии определяется величиной сопротивления разъединения (г раз) , которая может быть приближенно рассчитана в следующем порядке:

Практика эксплуатации установок катодной защиты, а также специальные исследования показали, что срок службы анодных заземлений, установленных непосредственно в грунт, мало зависит от плотности тока, растекающегося с заземления. Однако при плотности тока выше 1.0 ма/см2 возможно образование на поверхности электродов слоя продуктов коррозии с высокой величиной сопротивления, что потребует увеличения напряжения, а следовательно, и потребляемой мощности СКЗ.

приводит к одной и той же зависимости между скоростью пластического деформирования, величиной сдвиговой деформации и величиной сопротивления (принимаем Ф = 1)

характеристики в области высоких частот необходимо согласование выходного сопротивления катодного повторителя с волновым сопротивлением кабеля; динамический диапазон амплитуды сигнала ограничивается катодной нагрузкой повторителя, At/ = = А/^вых (А/ — изменение анодного тока на линейном участке характеристики лампы), а входное сопротивление повторителя определяется величиной сопротивления Ri, R2 в цепи катода, Rc и коэффициентом передачи повторителя Кп = 5Я2/(1 + SR2) (S — крутизна сеточной характеристики лампы) :

На рис 8.41, а показана часть предельной поверхности, соответствующей обсуждаемой теории; для сравнения на рис. 8.41, б изображен соответствующий сектор цилиндра Мизеса, от которого плоскостью о-, = аоп,р отсечена часть, так как при всестороннем растяжении энергия формоизменения должна быть ограничена конечной величиной сопротивления.

В установившемся режиме подведенная энергия полностью расходуется на испарение воды из солевого раствора. Таким образом, нагрев чувствительного элемента определяется величиной сопротивления солевого раствора хлористого лития, которое, в свою очередь, определяется относительной влажностью воздуха окружающей среды.

Определение прочности формовочных материалов в сыром состоянии. Прочность формовочных материалов в сыром состоянии принято характеризовать величиной сопротивления сжатию. Для испытания пользуются стандартным рычажным прибором (фиг. 153).

1)ферромагнитный образец с ультрамелким зерном меньше некоторого критического при значениях температуры меньше температуры перехода в парамагнитное состояние рассматривается как двухфазный материал, где одна фаза — кристаллическая, имеющая традиционную для данного кристаллического материала температуру Кюри, другая фаза — зернограничная с существенно меньшей величиной температуры Кюри, в случае Ni [268] в экспериментально исследованной области температур от комнатной до температуры магнитного перехода зернограничная фаза парамагнитна;

Минимальное пусковое число оборотов карбюраторного двигателя ят!„ (число оборотов, необходимое для обеспечения запуска) может зависеть от карбюрации и зажигания. Величина лт;„, определяемая карбюрацией, колеблется для различных двигателей и в среднем: равна 30—40 об/мин; эта цифра дана для американских и отечественных автомобилей; европейские автомобили имеют несколько более высокую величину nmia. Батарейное зажигание пря таких скоростях обеспечивает искры в свечах и не лимитирует запуска; в случае же зажигания от магнето и отсутствия специальных приспособлений для пускового зажигания «min определяется уже не карбюрацией, а зажиганием и должно быть принято равным 80 — 100 об/мин. Для дизелей, в которых возможность запуска определяется величиной температуры воздуха в цилиндре в конце хода сжатия, пусковое число оборотов должно быть выше и составлять «min = 100 -ь 150 об/мин; при малом числе оборотов происходит значительная потеря тепла за время такта сжатия, и сжимаемый воздух не достигает необходимой для воспламенения топлива температуры.

Сравнивая расчетное значение Tw, полученное по уравнению (3-9), с известной величиной температуры разрушения материала, можно установить интервал времени Дт, в течение которого TW~^TP. Этот период Ат определяет продолжительность разрушения поверхностного слоя в процессе нестационарного нагрева.

Начало расчета совмещается с точкой торможения, где справедливо приближенное решение, которое позволяет по формулам (8-36), (8-38) и (8-40) установить величины температуры поверхности Tw и скорости уноса массы GS в первой точке. Значение температуры поверхности в каждой следующей точке поверхности тела (вдоль по образующей) Tw(x-\-&x) может быть связано с величиной температуры Tw(x) в предыдущей точке с помощью явной конечно разностной схемы: Tw(x-\-/\x) = = Tw(x)+TW:X&x, где Ах — расстояние между точками.

Энергия внутримолекулярных колебаний е0, по представлениям Планка, определяется только величиной температуры, т. е.

При расчетах МГД-генераторов необходимо иметь в виду, что начальные или конечные параметры рабочего тела не могут быть выбраны произвольно. С одной стороны, это обусловлено техническими ограничениями (например, допустимой величиной температуры на входе в канал, уровнем давления на выходе из диффузора и соответственно на выходе из канала МГД-генератора). С другой стороны, имеется ряд ограничений,

Задаваясь с последующей проверкой расчетом величиной температуры внешней поверхности футеровки над шипом t's, определяют толщину шлаковой корки:

напряжением, молекулярным весом полимера и т. д. Это связано с тем, что помимо сетки не зависящих от температуры химических связей в полимере образуется сетка физических связей, количество которых определи-ется величиной температуры и приложенного напряжения. В свою очередь физические связи разделяются на постоянно возникающие и распадающиеся связи и узлы, соединяющие соседние цепи скользящими связями.

делялась величиной температуры в узле, замерявшейся на рас-

В дальнейшем будут рассматриваться композиты иа основе термореактивных связующих и следующих волокон: стекловолокон, борных, арамидных («Кевлар»), углеродных. Композиционный материал (слоистый пластик) состоит из многих слоев армирующей компоненты. Армирующая компонента воспринимает растягивающие и сжимающие нагрузки, в то время как матрица (связующее) перераспределяет напряжения между волокнами и предотвращает потерю устойчивости волокон. Тип матрицы определяется в основном величиной температуры эксплуатации изделия.