Вероятность получения

Применением электродов с фтористокальциевым покрытием, уменьшающим угар легирующих элементов, достигается получение металла шва с необходимым химическим составом и структурами. Уменьшению угара легирующих элементов способствует и поддержание короткой дуги без поперечных колебаний электрода. Это снижает вероятность появления дефектов па поверхности основного металла в результате попадания на него брызг.

где Р(В/А) - вероятность появления события В при условии, что произойдет событие А ( условная вероятность). Для независимых событий А кВ:

При правильном режиме термической обработки хромоникелевых сталей, при температуре 1080—1150° С весь углерод переходит в твердый раствор аустепита и при достаточно быстром фиксировании этого состояния (охлаждение в воде) достигается однородность твердого раствора и исключается вероятность появления у стали склонности к межкристаллитной коррозии

Для восстанавливаемых изделий вероятность появления п отказов за время t в случае простейшего потока отказов определяется законом Пуассона:

нениям детален, для соединений с продольным перемещением без вращения, и соединениях вала с часто снимаемыми детая тми и в тех случаях, когда дета.1 и при работе неподвижны, но при настройках и регулировании должны лег*о перемещаться одна относительно другой, а та ;же при центрировании деталей. Например, посадки сменных колес на валы металлорежущих станков, муфт на палы, посадки стаканов под подшипники каче 1ИЯ в .корпус, распорные кольца, сальники и крышки подшипников, звездочки, шкивы, барабаны, чаховики, уста-поиочпые кольца со стопорными винтами и д). Имеется повышенная вероятность появления малых зазоров и даже натягов, затрудняющих сбсрку и подвижность деталей в соединении. В связи с чгим на чертежах целесообразно указывать на необходимость притирки деталей при сборке.

По сравнению с печью ускоренное охлаждение на воздухе (см. рис. 123, б) приводит к распаду аустенита при более низких температурах, что повышает дисперсность феррито-цементитной структуры и увеличивает количество перлита или точнее (квазиэвтек-тоида типа сорбита или троостита) *. Это на 10—15 % повышает прочность и твердость нормализованной средне- и высокоуглеродистой стали по сравнению с отожженной. Нормализация горячекатаной стали (по сравнению с отжигом) повышает ее сопротивление хрупкому разрушению, снижая порог хладноломкости и повышая работу развития трещины. Назначение нормализации различно в зависимости от состава стали. Для низкоуглеродистых сталей нормализацию применяют вместо отжига. Нормализация обеспечивает большую производительность при обработке резанием и получение более чистой поверхности. Для отливок из среднеуглеродистой стали нормализацию или нормализацию с высоким отпуском применяют вместо закалки и высокого отпуска. Механические свойства в этом случае будут ниже, но изделия будут подвергнуты меньшей деформации по сравнению с получаемой при закалке, и вероятность появления трещин практически исключается.

Расчет по крайним пределам допусков на изготовление вала и отверстия не учитывает закономерностей рассеивания и частоты распределения размеров. Вероятность появления в производстве валов и отверстий с предельными размерами, как правило, очень мала. Еще меньше вероятность сочетания валов и отверстий с предельными размерами.

Ординаты у представляют вероятность появления каждого данного размера. Площадь кривой численно равна , единице (100% деталей). Максимальная ордината

Вероятность появления сочетаний деталей с размерами, соответствующими данным значениям Z, согласно теории вероятности, равна v2. Значения v2 в процентах представляют собой процент риска, т.е. возможность появления сочетаний в пределах, превышающих Z (рис. 332). При ?>0,5 процент риска очень незначителен. При Z = 0,7 на каждые 1000 соединений возможно появление примерно одного соединения, а при Z = 0,6 — примерно пяти соединений с параметрами, выходящими за пределы заданных. Отсюда следует, что можно с очень малым риском сузить расчетное поле допусков, приняв его равным Zer и вводя в расчет

Ниже будет рассмотрено влияние режима сварки на степень химической неоднородности, возникающей как следствие воздействия термического цикла на материал конструкции. При этом вероятность появления того или иного вида неоднородности зависит от характера образующейся структуры, что, в свою очередь, определяется как химическим составом сплава, так и режимом сварки, главным образом скоростью охлаждения и кристаллизации сварного шва.

К числу наиболее широко применяемых можно отнести пробу Боленрата, заключающуюся в сварке встык пластин, закрепленных в жестком приспособлении (рис. 12.48, а). Значение деформаций, воспринимаемое швом в процессе кристаллизации, определяется разностью Д = Десв — — Деф. Регулируемая величина — Дбф. Чем больше расстояние / между зажимами, тем менее жесткая будет проба и меньше вероятность появления трещин.

При помощи плоских механизмов с низшими парами можно теоретически точно воспроизвести любую плоскую алгебраическую кривую. Однако практическое применение этих механизмов ограничивается тем, что эти механизмы получаются, как правило, многозвенными. С увеличением же числа звеньев в механизме возрастает вероятность получения недопустимых углов передачи и искажения заданной зависимости вследствие накопления ошибок, происходящих от неточности изготовления механизма. Поэтому некоторые законы движения выходного звена практически не удается воспроизвести при помощи плоских механизмов с низшими парами. В этом состоит их основной недостаток. Другими словами, кулачковые и зубчатые механизмы вследствие разнообразия элементов высших пар практически являются более универсальными, чем механизмы, составленные только из звеньев, входящих в низшие пары. Следует заметить, однако, что с развитием мподов проектирования механизмов с низшими парами область их применения существенно расширяется. Например, я последние годы в Советском Союзе в машинах, служащих для выполнения некоторых математических операции, и в машинах-автоматах были применены шарнирные механизмы, которые являются более совершенными по сравнению с ранее применявшимися кулачковыми и фрикционными механизмами.

Вероятность получения деталей в пределах поля допуска равняется отношению площади, заключенной между кривой распределения и ординатами, проведенными через концы поля допуска, ко всей площади кривой распределения.

Определив вероятность получения размеров деталей в пределах поля допуска, можно определить вероятность получения размеров деталей, выходящих за пределы (верхний и нижний) поля допуска, т. е. вероятность получения брака.

Вероятность получения брака (в%) определяется для двух случаев:

Вероятность получения брака т7 (в %) по верхнему пределу допуска равна

Для второго случая. Вероятность получения брака т" (в %) равна

На этот же график наносят в принятом масштабе величину заданного поля допуска (18,00io;os) с предельными размерами 18,03 (верхний) и 17,92 (нижний) и через верхнюю и нижнюю границы поля допуска проводят ординаты до пересечения с кривой нормального распределения. Величина заштрихованной площади к границах поля допуска, отнесенная ко всей площади кривой нормального распределения, определяет вероятность получения деталей в пределах допуска, а отсюда вытекает вероятность получения деталей, выходящих за пределы поля допуска, т. е. вероятность получения брака.

Как отмечалось выше, вероятность получения брака (в %) определяется: 1) для случая смещения центра поля рассеяния от середины поля допуска (по абсциссе) и 2) для случая совмещения центра поля рассеяния с серединой поля допуска (по абсциссе).

Вероятность получения брака т' (в %) по формулам (22) и (23) равна:

Для второго случая. Вероятность получения брака t" (в %) по формуле (24) равна

определить вероятность получения числа деталей о размерами в интерва-