Вертикальные перемещения

Отечественные парогенераторы горизонтального типа показали высокую надежность и не требуют для поверхностей нагрева специальных высоконикелевых сталей. Однако они более металлоемки, чем вертикальные парогенераторы зарубежных фирм (расход металла 1,15 и 0,85 т/МВт соответственно).

В атомных энергетических установках особенно широкое применение нашли горизонтальные и вертикальные парогенераторы погружного типа.

Вертикальные парогенераторы погружного типа

Прямоточные вертикальные парогенераторы фирмы Бабкок-Вилькокс (США) [118, 122]. Фирма Бабкок-Вилькокс опубликовала некоторые данные о вертикальном прямотрубном парогенераторе большой мощности, названном фирмой прямоточным. Парогенератор (рис. 72) имеет жесткий прямотрубный пучок греющих труб, расположенный в вертикальном корпусе диаметром 3,6 и высотой 23 м. Эти размеры обеспечивают возможность провоза

Многие зарубежные фирмы применяют вертикальные парогенераторы с U-образными трубчатыми пучками, горизонтальной нижней трубной доской и двухступенчатой сепарацией пара. Для блоков мощностью 1100—1300 МВт фирмы «Вестингауз», «Крафтверк Унион» (КВУ) и других используют четыре парогенератора электрической мощностью 300—325 МВт

Рис. 8.11. Вертикальные парогенераторы АЭС со спиралевидными (а) и и-образными (б) трубами

2.12.2. ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ПАРОГЕНЕРАТОРЫ НАСЫЩЕННОГО ПАРА

2.12.2. Вертикальные парогенераторы насыщенного пара...................................... 205

2.12.2. ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ПАРОГЕНЕРАТОРЫ НАСЫЩЕННОГО ПАРА

2.12.2. Вертикальные парогенераторы насыщенного пара...................................... 205

контур сопротивление — емкость с большой постоянной времени, чем обеспечивается медленное изменение заряда изолированной пластинки. Быстрое изменение емкости плоскопараллельного конденсатора приводит к соответствующим изменениям разности потенциалов между его обкладками, при малом изменении емкости разность потенциалов прямо пропорциональна перемещению концевого сечения стержня. Изменения разности потенциалов усиливаются и подаются на катодно-лучевой осциллограф, где они регистрируются. На экране осциллографа имеются два пятнышка, которые движутся одинаково в горизонтальном направлении, но могут иметь независимые вертикальные перемещения. Электрический сигнал от узла плоскопараллельного конденсатора после усиления используется для перемещения одного из пятнышек осциллографа, тогда'как другое пятнышко получает питание от осциллятора радиочастот. Горизонтальное перемещение пятнышка производится с помощью узла пробежки, который включается инерционным выключателем, расположенным на стержне. Выключатель состоит из изолированного металлического конца, который свободно скользит по стержню и находится в контакте с металлическими штифтами, ввинченными в стержень. Набегающий импульс отделяет кольцо от штифтов и зажигает газонаполненную термоионную лампу в узле пробежки, кроме этого, узел пробежки накладывает мгновенное положительное напряжение на контрольную сетку катодно-лучевой трубки, в ре-

В четвертой модификации две крайние вращательные пары В и D заменены поступательными (4а). Если оба звена группы сократятся (46), то группа будет образована двумя ползунами, шарнирно соединенными между собой. В таком виде группа входит, например, в состав тангенсного механизма: вертикальные перемещения у ползуна D пропорциональны тангенсу угла ее поворота ведущего кривошипа y=6tga.

Для предсказания разрушения в четвертом квадранте (комбинированное сжатие и сдвиг) необходимо проанализировать две предельные геометрические конфигурации трещины: (1) верхняя и нижняя поверхности начальной трещины удалены друг от друга на малое, но конечное расстояние, причем симметричные (вертикальные) перемещения поверхностей трещины не ограничены; (2) трещина не имеет ширины, и, следовательно, симметричное поле перемещений невозможно.

4. Полубесконечное тело, загруженное на круге на граничной плоскости равномерно распределенной нормальной нагрузкой интенсивности р. При воздействии на плоскость, ограничивающую полубесконечное тело, нагрузки, указанной в заголовке раздела (рис. 9.50), точки на граничной плоскости получают вертикальные перемещения

Если эпюры построены правильно и, следовательно, правильными являются их ординаты в месте мысленно проведенного сечения, относительные перемещения краев проведенного разреза, происходящие под воздействием внешней нагрузки и сил Мс, Qc и Nc, должны быть равны нулю (отсутствуют относительные горизонтальные и вертикальные перемещения центров сечений по краям проведенного разреза, а также относительный поворот этих сечений). Иными словами, должны быть равны нулю обобщенные перемещения, соответствующие каждой из обобщенных сил Мс, Qc и Nc и происходящие под воздействием внешних сил и усилий Мс, Qc и Nc.

рающийся на шарик 2, повторяет круговое перемещение проверяемой поверхности. Перемещение рычага измеряют на меньшем плече (за счет чего вносится соответствующая поправка в показания индикатора 3) при помощи передающего стержня 4 с ножеобразным наконечником. Таким образом, при пространственном качании рычага регистрируются лишь его вертикальные перемещения. Пружина 5 .удерживает рычаг / прижатым к шарику 2.

Увеличение количества амортизаторов практически не влияет на резонансные формы колебаний, но несколько снижает резонансные частоты за счет присоединения к балке дополнительных масс верхних плит амортизаторов (см. табл. 3). Такое же снижение частот получается при расчете колебаний балки с повышенной погонной массой. Из табл. 5 видно, что основная энергия затрачивается на деформацию амортизаторов, причем определяющими являются вертикальные перемещения. С повышением частоты доля потерь в амортизаторах убывает. Так как в рассматриваемой области частот формы и резонансные частоты колебаний мало зависят от жесткости амортизированного крепления, расчет вынужденных колебаний системы можно производить в два этапа. Первоначально рассчитываются собственные частоты и формы колебаний неамортизированной системы. По форме колебаний определяются относительные амплитуды колебаний системы в местах крепления амортизаторов и относительные суммарные потери в амортизаторах2^1^о гДе &Wt — потери в i-м

УУ • Уу ' ^у > 'Фу > —' вертикальные перемещения и уп , уп , г>п , 1зп , углы поворота зубчатых колес 1 ^ > 1'*- и ^ в плоскости Z —Y, вызван-

Ут ' У т ' ^т ' tym '— вертикальные перемещения и углы поворота зубчатых колес / и 2 в плоскости Z — Y от единичного момента, действующего на колесо в этой плоскости;

При статическом нагружении системы суммарные вертикальные перемещения зубчатых колес в плоскости Z — Y будут:

Третий станок — получистовой, на нем при одной установке детали Обрабатываются оба отверстия под подшипники и подрезаются их торцы. Станок имеет один крестовый суппорт, конструкция которого позволяет чередовать горизонтальные и вертикальные перемещения, что обеспечивается промежуточными (убирающимися) упорами.