Вертикальной составляющей

— приведенная длина трубы; Я—высота вертикальной поверхности или трубы.

Рис. 6-9. Пленка конденсата на вертикальной поверхности.

Линии тока (\/ = const) и изотермы (Т = const), полученные в результате решения уравнений (2.110)-(2.112) для прямоугольной полости с нагретым выступом, показаны на рис. 2.17. Интенсивность теплообмена в рассматриваемых условиях зависит не только от критериев Gr и Рг, но и в значительной мере от относительных размеров полости. Этими факторами, в частности, определяется форма течения. При первой, одновихревой форме течения (рис. 2.17, б) основное количество теплоты передается от вертикальной поверхности выступа, в то время как над горизонтальной поверхностью существует застойная зона. При второй форме с основным вихрем над выступом (рис. 2.17, в) интенсивный конвективный теплообмен

Рассмотрим простейший случай конденсации на вертикальной поверхности (рис. 10.6).

24. Ганчев Б. Г., Козлов В. М., Лозовецкий В. В. Расчет локальных значений средней толщины турбулентной пленки, стекающей по вертикальной поверхности.— Изв. вузов. Машиностроение, 1970, № 1, с. 112—116.

Рис. 10-4. Теплоотдача при свободной конвекции у вертикальной поверхности в большом объеме жидкости.

Опытные данные различных авторов показывают, что критическое число Рейиольдса может изменяться в пределах примерно от 60 до 500. Наиболее вероятным значением ReKp для случая конденсации практически неподвижного пара на вертикальной поверхности полагают величину

Согласно '[Л. 115] при периодическом волновом движении пленки, стекающей по вертикальной поверхности под действием сил тяжести,

Рис. 12-6. Теплоотдача при пленочной конденсации неподвижного пара на вертикальной поверхности при ламинарном течении пленки. - ,

Уравнение (12-19) описывает среднюю теплоотдачу для вертикальной поверхности, на которой имеются ламинарный и турбулентный участки течения конденсата.

С учетом сделанных замечаний формула для расчета среднего коэффициента теплоотдачи' при конденсации чистого неподвижного пара на вертикальной поверхности и смешанном течении пленки конденсата принимает следующий вид [Л. 94]:

Рис. 54. Определение массы противовеса на кривошипе при уравновешивании вертикальной составляющей главного вектора сил инерции звеньев горизонтального кривошипно-ползун-ного механизма.

Пример 4. Определить массу противовеса ти , который надо установить на кривошипе АВ горизонтального кривошипно-ползунного механизма (рис. 54) для уравновешивания вертикальной составляющей главного вектора сил инерции звеньев механизма, если координата центра S[ масс этого противовеса равна / ,= (500 мм. Размеры звеньев: / ,„ = 100 мм, l,,f. = 500 мм. Координаты цент-

202. Определить массу противовеса т„, который необходимо установить на кривошипе АВ кривошипно-ползунного механизма для полного уравновешивания вертикальной составляющей главного вектора сил инерции всех звеньев механизма, если координата центров масс SJ этого противовеса IAS- = 600 мм; размеры звеньев 1АВ =• = 100 мм, IDC = 500 мм; координаты центров масс St, S2 и S3 звеньев IAS, = 75 мм, lasa = 150 мм, 1С$, = 100 мм; массы звеньев т^ — = 0,3 кг, т<2 — 1,5 кг, тя = 2,0 кг.

График изменения вертикальной составляющей /•',„- главного вектора /•",„ действующего от корпуса ДВС на его основание (рис. 5.11, г), показан на рис. 5.16. Знаком плюс отмечено действие составляющей вверх. В то же время горизонтальная составляющая Г,,,/ главного вектора изменяется по закону синуса. Ее амплитуда равна 6 кН.

Дополнительные противовесы увеличивают общую материалоемкость конструкции и переменную часть приведенного момента инерции, ухудшая динамические характеристики машины в период установившегося движения. Часто уравновешивают силы инерции не полностью, а только их составляющие, которые являются возбудителями колебаний звеньев. Для этого используют различные устройства, как, например, приспособление, предназначенное для уравновешивания вертикальной составляющей Fy центробежной силы инерции неуравновешенной массы т звена 1 механизма (рис. 29.3, а), включающее дополнительное звено 2, развивающее такую же силу инерции. В механизме со звеньями (основным / и дополнительным 2), вращающимися в одну сторону (рис. 29.3, б), второе звено 2 предназначено для создания уравновешивающего момента М = тиРга cos ф в случае действия в механизме / периодически меняющегося момента силы инерции М„ (ср) — М„ cos ф. Так как cos ф = cos (я — ф), то тг — Мя/к>"га при установке яротивовесов с фазовым углом п.

Характер движения плоскости качаний маятника в этом случае можно установить при помощи следующих соображений. Будем рассматривать движение маятника относительно «неподвижной» системы координат. Разложим угловую скорость вращения Земли о» на дне составляющие: вертикальную о;^ и горизонтальную о>» (рис. ЬС). Так как силы, действующие на маятник со стороны Земли и нити, по-прежнему лежат в вертикальной плоскости, то они не могут вызвать вращения плоскости качаний маятника вокруг вертикальной оси. В отношении вертикальной составляющей вращения Земли все будет обстоять так же, как на полюсе. Но поскольку эти силы все время удерживают маятник в плоскости, проходящей через вертикаль данного места, они тем самым заставляют плоскость качаний вместе с вертикалью вращаться вокруг горизонтальной осн. Таким образом, силы, действующие на маятник, ке увлекают плоскость качаний маятника вслед за Землей во вращении Wj. и полностью увлекают плоскость качаний вслед за Землей во вращении а»2. Относительно звезд плоскость качаний маятника будет вращаться с угловой скоростью w2. Земля же будет «уходить» из-под плоскости качаний маятника с угловой скоростью о>]. Следовательно, по отношению к Земле плоскость качаний маятника будет вращаться в направлении, противоположном вращению Земли относительно звезд (т, е. по часовой стрелке, если смотреть сверху), с угловой скоростью со, =. со smq>, где qj — широта данного места. Поэтому угловая скорость вращения плоскости качаний маятника будет меньше, чем на полюсе. Для Москвы, например, sin cp =0,83 и плоскость качаний маятника совершает полный оборот приблизительно за 29 часов.

Выясним, как возникают отклонения отвесов с точки зрения «неподвижного» наблюдателя. Когда подставка начинает вращаться с угловой скоростью (о,отвес висит вертикально и действующие на него силы — притяжение Земли и натяжение нити — не могут ему сообщить никаких ускорений в горизонтальной плоскости. Поэтому подставка вместе с точкой подвеса начинает уходить от покоящегося тела отвеса т. Нить натягивается сильнее и отклоняется от вертикали. Появляется составляющая натяжения нити в горизонтальной плоскости. Она сообщает ускорение телу т, и оно начинает принимать участие в движении подставки. Вместе с тем увеличение натяжения нити вызывает появление и вертикальной составляющей ускорения — тело т начинает подниматься. Изменения угла отклонения отвеса прекратятся тогда, когда тело т приобретет ту же скорость, что и лежащая под ним точка подставки, т. е.

Так, для определения вертикальной составляющей силы давления жидкости на полусферическую стенку abc

.**-Так, для определения вертикальной составляющей силы давления жидкости на полусферическую стенку abc (рис. III—4) следует разделить поверхность полусферы горизонтальной плоскостью на верхнюю ab и нижнюю be половины и найти вертикальные силы давления жидкости на каждую из них.

График изменения вертикальной составляющей Fox главного вектора Fa, действующего от корпуса ДВС на его основание (рис. 5.11, г), показан на рис. 5.16. Знаком плюс отмечено действие составляющей вверх. В то же время горизонтальная составляющая FOI/ главного вектора изменяется по закону синуса. Ее амплитуда равна 6 кН.

Балансируемое звено при равномерном вращении будет колебаться под действием момента сил инерции Мг, вызванного вертикальной составляющей PH't силы инерции PUl, создаваемой неуравновешенной массой ml. Момент сил инерции Мг определится следующей формулой: