Вертикальной установки

На рис. II1-2 показано определение горизонтальной и вертикальной составляющих и полной силы давления жидкости на симметричную стенку А В в случае избыточного давления (а) и в случае разрежения (б) на смоченной стороне стенки.

На рис. III—2 показано определение горизонтальной и вертикальной составляющих и полной силы давления жид-

• здания в целом - на совместное действие горизонтальной (или двух горизонтальных) и вертикальной составляющих сейсмического воздействия. При этом динамические расчетные модели должны достаточно полно учитывать пространственный характер колебаний здания, нелинейную работу покрытия, распределение масс и жесткостей конструкций. Допускается определять сейсмические нагрузки на висячие покрытия с учетом их протяженности (воздействия бегущей волны [24]).

Для намагничивания тросов используется собранное из постоянных магнитов намагничивающее устройство, а для измерения напряженности магнитного поля рассеяния поврежденных тросов — феррозон-довые датчики: МДИ-1 (для измерения горизонтальной составляющей) и ММД-2 (для измерения горизонтальной и вертикальной составляющих).

В этих случаях с целью получения аналитических выражений для сил инерции (главным образом выражения для главного вектора сил инерции, поскольку, как знаем из п. 21, задача уравновешивания ставится в основном именно по отношению главного вектора сил инерции) приходится идти обходным путем и поступать двояко. Первый прием такой. Пользуясь методами, изложенными в гл. V, в механизме определяют силы инерции и для главного вектора этих сил строят годограф. На основе имеющегося годографа строят графики для горизонтальной и вертикальной составляющих главного вектора, а затем, пользуясь методами прикладного гармонического анализа, производят'разложение построенных графиков в тригонометрические ряды Фурье.

Линия действия полной силы Р приходит чере:) точку пересечения линий действия .оризонталыюй и вертикальной составляющих.

Линия действия полной силы Р проходит через точку пересечения линий действия горизонтальной и вертикальной составляющих.

ры по ранее шлифованной базе. В двух-опорном люнете (рис. 232) опорные колодки б и 8 расположены по направлению действия горизонтальной и вертикальной составляющих силы шлифования. По мере уменьшения диаметра обрабатываемой шейки в процессе шлифования опорные колодки непрерывно подводят до касания с поверхностью шейки. Сначала поджимают вертикальную колодку 8, а затем горизонтальную 6. Особенно точно регулируют горизонтальную колодку, так как в основном от нее зависит точность обработки. Чтобы в процессе регулирования не допускать пережима обрабатываемого вала опорными колодками, имеются упорные кольца 2 и 5, которые устанавливают по размеру шлифованной шейки. При последующем шлифовании однотипных деталей кольца ограничивают перемещение опорных колодок.

Конструкция обычного люнета с двумя упорами дана на фиг. 27. Упоры 1 к 2 расположены по направлению действия горизонтальной и вертикальной составляющих усилия шлифования.

образом от теплового состояния электролизера. На рис. 6.3 приведены разрезы ванны с БТ, работающие при разном тепловом режиме. Нормально работающий электролизер характеризуется наличием устойчивого бортового гарнисажа, переходящего в зоне металла в крутопадающую настыль, не заходящую под анод. На горячо работающей ванне объем настылей значительно меньше, а корка электролита — мягче. На таких ваннах уровень металла падает. Ванны, работающие в холодном режиме, имеют мощные настыли, далеко уходящие под анод, весьма прочную электролитную корку. От конфигурации ФРП зависит распределение тока в ванне (рис. 6.4). На горячо работающей ванне катодная плотность тока меньше, чем на нормально работающем электролизере, что приводит к снижению выхода по току. При холодном ходе возрастает перепад напряжения в подине из-за уменьшения ее поверхности и повышения плотности тока. Кроме того, наличие горизонтальной и вертикальной составляющих тока в расплаве способствует образованию электромагнитных сил (см. гл. 7), приводящих к искажению поверхности металла и возникновению циркуляции, негативно влияющих на показатели процесса.

В единичном и серийном производствах используют регулируемые люнеты с одной или двумя колодками (рис. 7.18) для восприятия радиальной (горизонтальной) и касательной (вертикальной) составляющих силы резания. В конструкции люнета положение вертикальной колодки 10, закрепленной на упорном рычаге 11, устанавливается регулировочным винтом 1, перемещающимся в

Примечания: 1. Точка 0 — центр тяжести заготовки. 2. Обозначения: ДР — разность давления воздуха окружающей среды и внутри захвата. Для вакуумных захватов с уплотнительным кольцом, соединенных с вакуумным насосом, давление внутри полости захвата принимают равным величине вакуума, создаваемого насосом; для вакуумных захватов без уилотнительного кольца и для неуправляемых захватов с уплотнительным кольцом разность давления при-нвнать ДР = 0,3^0,35 кгс/сн'; Р^ — эффективная площадь захвата. Для круглых захватов с уплотяительньш кольцом F = (0,6® 0,7) F^^ где Рц — площадь поверхности, ограниченная наружной линией контакта захвата с заготовкой. Для захватов без уплотнительного кольца в качестве значения Р^ принимают площадь поверхности, ограниченную внутренними линиями контакта захвата с заготовкой; т — масса заготовки; g — ускорение свободного падения, м/с'; а^^^ а^ — соответственно мгновенные значения горизонтальной и вертикальной составляющих ускорения захвата при транспортировании. При расчете по схемам 1 и 5 в формулы подставлять максимальные значения составляющих усхореиия; ki — коэффициент запаса при отрыве заготовки в направлении, перпендикулярном к плоскости захвата (рекомендуемое значение fti = 2); кг — коэффициент, учитывающий смещение точки приложения подъемной силы и центра тя-

В случае вертикальной установки панели объем удаляемого воздуха следует увеличить по сравнению с наклонной панелью на 25 %. Наклонные панели равномерного всасывания с нижним или верхним присоединением к воздуховоду рекомендованы для столов обезжиривания крупных де-

Одна из конструкций вертикальной установки электролитической очистки с петлевым движением полосы изображена на рис. 92.

Техническая характеристика вертикальной установки

вертикальной установки резака, а рукоятка 9—для его поперечного перемещения.

Фиг. 41. Задняя стойка тяжёлого расточного станка: 1—квадрат под рукоятку для быстрого вертикального перемещения люнета; 2 — маховичок для точной вертикальной установки.

Опорная для вертикальной установки механизма ^-чх- 2,4

д) фланцевые для вертикальной установки;

Стойки для вертикальной установки •-> 3 2

Опорная для вертикальной установки механизма 2,4

котла, либо непосредственно в барабан. Камеры выполняются для наклонного расположения под углом в 15—20° к вертикали и для вертикальной установки. Секционные котлы разбиваются на две группы: с продольными барабанами и с поперечным барабаном. Секционым горизонтально-водотрубным котлом первой группы является котел Бабкок-Вилькокс (рис. 8). Постройка-этих котлов в СССР прекращена, но они установлены на многих промышленных предприятиях с перспективой работы на длительное время. Эти котлы имеют от одного до трех продольных барабанов, поверхность нагрева до 500 м2, рабочее давление до 25 отм. Водяной объем их составляет 50—60 л/м*, вес 1 м2 поверхности нагрев-а без пароперегревателя и каркаса—70—80 кг, диаметр кипятильных труб 102x95 мм, длина 3655—5485 мм в зависимости от поверхности нагрева.

УНРС бывают вертикального, радиального и криволинейного типа. Схема вертикальной установки приведена на рис. 106. Сталь из разливочного ковша поступает в промежуточную емкость, которая имеет один или два стопора для одновременной заливки одного или двух кристаллизаторов. Промежуточное устройство позволяет точно регулировать скорость заливки стали, отделяет шлак и т. д. Ниже

ное электрогидравлическое. В отличие от насоса типа НПМ, питание механизма электрогидравлического управления осуществляется от дополнительного лопастного насоса (насос предназначен для вертикальной установки).