Вибрационных процессов

92. Повидай ло В. А. Расчет и конструирование вибрационных питателей. М.—Киев, Машгиз, 1962.

Общность задач, выдвигаемых перспективами автоматизации питания штучными изделиями в разных отраслях промышленности, обусловливает необходимость дальнейшей нормализации и унификации автоматических бункерных вибрационных питателей (АБВП), в основу которых можно положить созданные на них нормали. Работы по развитию нормализации АБВП должны включать в себя создание не только типовых унифицированных систем питания, но и типовых схем и методов их расчета, учитывающих особенности отдельных групп, однотипных по материалу, форме и весу изделий, а также особенности конкретных случаев производственной практики (производительность машины, условия эксплуатации и компоновки и др.).

8. Упругие элементы бункерных вибрационных питателей и виброподъемников ........................... 197

8. УПРУГИЕ ЭЛЕМЕНТЫ БУНКЕРНЫХ ВИБРАЦИОННЫХ ПИТАТЕЛЕЙ И ВИБРОПОДЪЕМНИКОВ

Практически для вибрационных питателей и грохотов, применяемых в горнообогатительной промышленности, металлургии и т. п., принимают наибольшие значения К — до К/2п = 57,5 Гц при частоте вибрации 50 Гц.

6 Повидайло В. А. Расчет и конструирование вибрационных питателей М.: Машгиз, 1962. 151 с.

Вследствие того что вибрационные машины характеризуются сравнительно низкой скоростью транспортирования (в типовых конструкциях не выше 0,6 м/с), их не используют при необходимости достижения большой производительности. Производительность длинных вибрационных конвейеров не более 100—200 т/ч, в то время как производительность вибрационных питателей до 3000 т/ч.

Рис. II. Типовые схемы установки вибрационных питателей:

8. Повидайло в. А. Расчет и конструирование вибрационных питателей. М.! Машгиз, 1962. 151 с.

Динамика вибрационных питателей-грохотов с двигателем ограниченной мощности рассмотрена в статье А. О. Спиваковского и др. [30], в которой описана структурная схема прохождения через резонанс при разгоне и выбеге для моделирования на аналоговой машине. С помощью моделирования Е. А. Логвиненко и В. А. Выперайленко исследовали [23] колебания асимметричных кусочно-линейных систем с двигателем ограниченной мощности.

30. Спиваковский А. О., Гончаревич И. Ф., Вуколов Э. А. Исследование динамики вибрационных питателей — грохотов с двигателем ограниченной мощности под нагрузкой. _ В кн.: Динамика машин, М., «Наука», 1969, с. 239 — 249.

Основными измеряемыми параметрами вибрационных процессов являются:

Основными измеряемыми параметрами вибрационных процессов являются:

Так как большинство реальных вибрационных процессов имеют нормальный закон распределения, то при достаточно большом чис-

Для акустических и вибрационных процессов в текстильных машинах характерные значения коэффициента модуляции лежат в пределах от 0,05 до 0,2.

Необходимо отметить, что некоторые экспериментальные исследования вибрации двигателей могут быть с успехом проведены путем злектромоделирования вибрационных процессов.

Измерение комплексных механических сопротивлений в полосечастот Z (Асо) при стационарном случайном характере вибрационных процессов может быть произведено с помощью устройства, блок-схема которого представлена на рис. Х.8.

механического сопротивления в полосе частот зависит не только от свойств исследуемых конструкций, но и от характера вибрационного процесса и полосы частот анализирующего фильтра. Поэтому полоса пропускания фильтров в процессе измерения сопротивлений должна соответствовать полосе, в которой осуществлялся анализ вибрационных процессов исследуемой конструкции при ее эксплуатации.

Средства индикации (СИ) результатов виброиспытаний. Для визуализации вибрационных процессов и результатов анализа использовали серийно выпускаемые электронно-лучевые и светолучевые осциллографы. Однако для удобства наблюдения и отсчета результатов спектрального анализа целесообразно использовать индикаторы с большим размером изображения. Электронно-лучевые трубки

10. Методы, средства измерения и анализа вибрационных процессов/В. Г. Рыгалин, Д. А. Гречинский, В. А. Клочко и др. M.j ЦНИИТЭИприборостроения, 1975. 64 о.

Оператор Та связывает х с изменением структуры вектора дефектов электромагнитной системы: Дг2 = 713ж. Оператор Tt связывает пространственные изменения воздушного зазора с дополнительными вынуждающими воздействиями электромагнитной природы: iXF2 = r4 (Лг2), которые, в свою очередь, посредством оператора Тъ формируют вектор Р± (г1; Дга, г2) = 715 (№%)•> а посредством оператора Т6 — вектор F% (rx, Дг2, г2). Взаимные вынуждающие воздействия Fj_ (rlt Дг2, /-2) действуют на механическую подсистему, а взаимные вынуждающие воздействия F% (r^ Дг2, г2) — на электромагнитную подсистему. Возмущения электромагнитной природы FZ (г2) посредством оператора Т1 создают вынуждающие воздействия механической природы F3=T7 (F2), действующие через ротор на подшипниковый узел и, следовательно, также участвуют в формировании вибрационных процессов. Эти возмущения определяются спектральными характеристиками магнитодвижущих сил роторной системы, возмущениями от дефектов шарикоподшипникового узла и электромагнитной подсистемы.

Стохастический колебательный процесс, сопровождающий работу любой зубчатой передачи, несет информацию о протекающих в ней физических процессах и механических параметрах этой передачи. Пока не существует теории целенаправленного поиска информативных диагностических признаков, для извлечения этой информации необходимо, во-первых, научиться получать разнообразные характеристики вибрационных процессов, во-вторых, выделять среди них такие, которые лучше всего реагируют на изменение механических параметров передачи.