Вириального коэффициента

Плавное нагружение с нужной скоростью обеспечивается в приборе электроприводом. Шток, который управляет движением внутренней следящей рамки, соединен с рычажной системой 27. Последняя связана с поступательно перемещающейся от электродвигателя через редуктор с винтовой парой вилкой 28. Изменением числа оборотов двигателя и плеч рычажной системы с помощью винтового устройства 29 достигается широкий диапазон регулирования скорости нагружения 0,0002—0,02 м/с, что необходимо при исследовании широкого класса материалов с различными свойствами. Нужная величина перемещения штока устанавливается путем регулирования микрометрического устройства 25, установленного на кронштейне прибора и воздействующего на микровыключатели, укрепленные на рычажной системе и связанные электрически с системой питания двигателя.

Кулиса 2, вращающаяся вокруг неподвижной оси А, входит в поступательную пару с ползуном 3, вращающимся вокруг оси пальца В звена 1. Звено / выполнено в форме зубчатого колеса, свободно вращающегося на неподвижном кольце а. Привод колеса 1 осуществляется зубчатым колесом 6, вращающимся вокруг неподвижной оси D. Шатун 7 входит во вращательные пары Е и F с кулисой 2 и ползуном 4. Кулиса 2 снабжена прорезью, в которой может перемещаться ползун 8 с помощью винтового устройства 5. Таким образом, может изменяться длина АЕ звена 2 и тем самым регулироваться ход ползуна 4 в неподвижных направляющих d — d. При вращении колеса 6 ползун 4 движется возвратно-поступательно.

В прорези кулисы 2, вращающейся вокруг неподвижной оси А, скользят ползуны 1 к 7, входящие во вращательные пары С и В со звеньями б и 4. Звено 4 движется поступательно вдоль неподвижной направляющей р, а звено 6 движется поступательно вдоль неподвижной направляющей 5, которые могут перемещаться посредством винта 3, перемещающего гайку D вдоль оси винта. Устанавливая с помощью винтового устройства точку D на расстоянии Х2 = DD0 от точки D0, а точку В звена 4 на расстоянии xl = ВВ0 от точки 50, получаем перемещение х = СС0 точки С звена 6: х =

Эксцентрик / вращается вокруг неподвижной оси А. Шатун 2 имеет расширенную втулку а, охватывающую эксцентрик 1, и прорезь Ь, в которой скользит палец Е звена 3. Звено 3 входит во вращательные пары Г и II со звеном 4 и штоком 5 поршня. Звено 4 вращается вокруг неподвижной оси G. При вращении эксцентрика / шток 5 движется возвратно-поступательно. Длина хода штока 5 может быть изменена при помощи винтового устройства б перемещением точки G aiiei-a 4.

Кривошип 1, вращающийся вокруг неподвижной оси В, входит во вращательную пару с ползуном 7, скользящим в кулисе 2, .вращающейся вокруг неподвижной оси А. В кулисе2скользит ползун 3, установленный в требуемом положении с помощью винтового устройства 8. 'Шатун 4 входит во вращательные пары D и С с ползунами 3 и 5. Ползун 5 скользит в неподвижных направляющих а—о.'При вращении кривошипа .Гкули-са 2 вращается вокруг оси А. Ползун 6 совершает возвратно-поступательное движение в направляющих станины 5. Ползун 8, жестко соединенный с кулисой 2, служит для регулировки хода точки С,

Шатун 2 шарнирного четырехзвен-ника ACDE имеет расширенную втулку Ь, охватывающую эксцентрик /, вращающийся вокруг неподвижной оси Е. С коромыслом 3 в точке В входит во вращательную пару шатун 5, входящий во вращательную пару F с ползуном 4, скользящим в неподвижной направляющей р. При вращении эксцентрика 1 ползун 4 движется возвратно-поступательно. Длина хода ползуна регулируется изменением длины АВ коромысла 3 посредством специального винтового устройства, не показанного на чертеже,

При вращении ведущего кривошипа 1 ведомое звено 2 совершает колебательное движение. Угол поворота звена 2 можно регулировать изменением положения шарнира А посредством винтового устройства 3, перемещающего ползун 4 в неподвижных направляющих а — а.

При вращении ведущего кривошипа / ведомое звено 2 совершает колебательное движение. Угол поворота звена 2 может регулироваться изменением положения шарнира А относительно стойки посредством винтового устройства 3, устанавливающего звено 4 в различных фиксированных .положениях. Установка звена 4 осуществляется перемещением ползуна 5 в неподвижных направляющих а — а. При этом палец Ь ползуна 5 скользит в кулисе с, жестко связанной со звеном 4.

"Бутара" представляет собой восьмигранный барабан (1), который опирается горловиной на роликовые опоры (2) и цапфой (3) на подшипники. Роликовые опоры и подшипник расположены на раме (4), которая посредством винтового устройства может быть повернута вокруг опоры на определенный угол относительно рамы, что позволяет устанавливать барабан под необходимым углом к горизонту. Ванна (5), в которую погружен барабан, также установлена на раме. В нижней части ванны установлен разгрузочный шнек (6), транспортирующий готовый продукт. В задней части барабана расположен улитковый подъемник (7), разгружающий из барабана недоизмельченный материал в воронку, и шнек, подающий его в загрузочную воронку (8), в которую подается также исходный для измельчения продукт.

«ими валками (фиг. 170) состоит из станины /, двух параллельных валов 2 и 3 с насаженными на них дробильными валками 4, замыкающего и предохранительного пружинного устройства 6, винтового устройства для регулирования зазора между валками 5. Внутреннее устройство дробилки закрыто кожухом 7. Монтаж таких и подобных дробилок сводится к установке

Пескодувная машина марки С-7 (завод .Красная Пресня") изображена на фиг. 44. Основанием машины является клёпаная станина, к которой прикреплены отдельные механизмы. Положение стержневого ящика на столе 1 определяется переставляемыми упорами 2 и 3. Пневматический зажим 4 служит для прижима частей стержневого ящика друг к другу в период выдувки. Эго необходимо для восприятия сил, возникающих при поступлении сжатого воздуха внутрь ящика. В зависимости от высоты ящика стол / посредством винтового устройства может устанавливаться на различной высоте. Специальная резиновая мембрана прижимает ящик ко дну выдувного резервуара 5, находящегося во время выдувки над ящиком. Резервуар 5 для заполнения стержневой

Как видно из графиков (рис. 7.4), коэффициенты В и С качественно ведут себя одинаково. При низких температурах они отрицательны, затем при повышении температуры они проходят через нуль и максимум и, наконец, медленно уменьшаются при очень высоких температурах. Отрицательная ветвь вириального коэффициента В соответствует доминирующему влиянию сил притяжения, а положительная — сил отталкивания. Что касается газов с более сложным строением молекул, то модельные потенциалы не описывают действительное поведение реальных газов в широком диапазоне изменения температур. Поэтому в реальных условиях вириальные коэффициенты определяются непосредственно по экспериментальным данным. Однако следует иметь в виду, что при увеличении порядкового номера вириального коэффициента погрешность его экспериментального определения резко возрастает. Так, например, в настоящее время для различных веществ имеются надежные экспериментальные значения лишь для первых трех вириальных коэффициентов [7].

Рис. 7.19. Графический способ определения второго вириального коэффициента

Рис. 7.20. Зависимость второго вириального коэффициента от температуры

то значение второго вириального коэффициента при некоторой температуре может быть выражено через тангенс угла наклона касательной в точке р=0 к соответствующей изотерме в pZ-диаг-рамме, тогда (см. рис. 7.19) при р->-0

В области сравнительно низких температур зависимость от температуры второго вириального коэффициента может быть

С увеличением числа членов в уравнениях (1-20), (1-21) увеличивается предел применимости их по плотности (давлению,). Однако следует иметь в виду, что с увеличением порядкового номера вириального коэффициента быстро возрастает -погрешность его определения по экспериментальным данным. Хорошие результаты достигаются при высоких температурах Г>1,5ГК, где уравнение с тремя-четырьмя вири-альными коэффициентами позволяет описать свойства газа в довольно широкой области давлений [вплоть до р— (4ч-5)рк].

После того как для некоторых температур определены значения В", можно для этих же температур определить величины третьего вириального коэффициента С", используя уравнение, 'вытекающее из уравнения (1-20): '

Последовательно применяя описанную выше процедуру, можно определить необходимое число вириальных коэффициентов. Однако следует заметить, что при обычной точности экспериментальных значений удельных объемов ±0,2% уже при определении четвертого или пятого вириального коэффициента разброс точек на соответствующем графике становится очень большим^ так что невозможно провести сколько-нибудь надежную линию изотермы. Это и является пределом определения вириальных коэффициентов.

риальных коэффициентов и передают характер их зависимости, следующий из теоретических предпосылок (рис. 1-18, Г-Г9). Так, например, для описания второго вириального коэффициента применяют зависимости вида

при условии, что -jf- = v, т- е- в точке максимума второго вириального коэффициента. Ориентировочно можно принимать Г0=18гкГк. Следует отметить, что левая ветвь кривой инверсии доходит лишь до кривой насыщения, не пересекая ее. Так как для области насыщения по уравне-

б) Измерения удельных объемов, проведенные в данной работе, позволяют вычислить значения второго вириального коэффициента для углекислоты и составить простейшее уравнение состояния реального газа — уравнение состояния с одним вириальным коэффициентом вида (1-21)